熊绍伟,吴国松,冉志红,宋红旭,张 静,隆 凯

(1.云南大学 建筑与规划学院，云南 昆明 650500；2.重庆交通大学 工程设计有限公司，重庆 400074)

0 引言

波形钢腹板预应力组合箱梁桥20世纪80年代起源于法国，此后，该桥型在日本得到很大发展[1]。2005年，我国第一座波形钢腹板组合梁桥——江苏省淮安市长征桥(人行桥)建成以后，国内关于波形钢腹板预应力混凝土桥的研究和应用逐渐兴起。近几年，该桥型逐步往大跨径方向发展[2]。

与传统的预应力箱梁桥一样，波形钢腹板预应力组合箱梁桥在受力过程中同样会出现“剪力滞”现象。目前，相关的研究成果大多集中于剪力滞效应的解析解、影响因素以及一般分布规律等[3-7]，对剪力滞效应的翼缘有效宽度法研究成果较少。此外，以往的成果主要是针对中、小跨径的简支梁和连续梁桥，对跨越能力更强的连续刚构桥研究也较少。

《波形钢腹板组合桥技术标准》(CJJ/T272-2017)[8]推荐该桥型的剪力滞效应翼缘有效宽度法可以采用现行的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG 3362-2018)[9](以下简称2018版桥规)中的方法。

2018版桥规中剪力滞效应的翼缘有效宽度法是针对简支梁、连续梁和悬臂梁的。单看上部梁体，连续刚构桥悬臂施工时的受力模式和悬臂梁是相似的，成桥后的受力模式与连续梁同样是相似的。但是，2018版桥规中剪力滞效应的翼缘有效宽度法能否直接应用到波形钢腹板连续刚构桥上是值得研究的。

本文将以一座悬臂施工的波形钢腹板预应力连续刚构桥为例，通过建立杆系有限元模型和实体有限元模型，就2018版桥规中剪力滞效应翼缘有效宽度法对于大跨径波形钢腹板预应力连续刚构桥在悬臂施工阶段和成桥阶段的适用性进行研究。……