林小雄，钟新谷，舒小娟

(1.广西建设职业技术学院城市建设与交通工程系，广西南宁 530003;2.湖南科技大学土木工程学院，湖南湘潭 411021)

1 工程概况

湖南某桥位于省道S204线，主桥跨径为62 m+5×105 m+62 m预应力连续箱梁桥，单箱单室箱型截面，箱梁根部梁高6m，跨中梁高2.8 m，底板厚度支点处为0.8 m，跨中部位为0.28 m，下缘曲线方程为y=0.001 3x2，在墩顶和跨中各设置一道横隔板，厚度分别为1.2 m和0.4 m(图1)。该桥合龙顺序为先边跨后中跨进行合龙，在对称合龙次边跨6#～7#墩和10#～11#墩后，张拉预应力的过程中，发现底板混凝土大面积崩裂，施工单位立即停止施工。经查阅设计图纸可知，该桥的抗崩设计参数符合规范［1］的规定，但若考虑箱梁悬臂施工特点对等效径向力的影响，则防崩钢筋配置不足，抗崩设计参数存在一定问题。

图1 湖南某连箱梁桥Fig.1 Bridge in Hunan

2 等效径向力分析

精确计算等效径向力并与实际崩力相符合是防治崩裂的关键［2－10］。变截面预应力混凝土箱型桥一般采自平衡施工，合龙后后期索一般沿底板线形而布置，曲线预应力束张拉会产生沿曲心方向的等效径向力q(图2)。现行规范［1］提供了等效径向力计算公式q规范=1.2F/R(其中R为曲率半径;1.2为考虑其他因素的安全系数，预应力束按理论设计线形布索时规范［1］安全系数1.2可确保工程安全)。但大跨度预应力混凝土箱梁桥自平衡施工过程中采用分段直线，施工完成后箱梁底板是由多段折线组成，同时在施工过程中，波纹管定位与理论线形总是存在一定的偏差，定位误差是客观存在的，这些因素均会影响R的变化。……