邹惠鑫，郑建荣，王淑妹

（福建农林大学 交通与土木工程学院， 福建 福州350002）

马洋大桥检测及健康鉴定

邹惠鑫，郑建荣，王淑妹

（福建农林大学 交通与土木工程学院， 福建 福州350002）

马洋大桥位于永泰县乡道Y007马石线K0+120处，随着永泰县城镇化发展，交通量急剧增加，原有桥梁日益受损.本文通过对永泰县马洋大桥进行结构检测及静载试验，对其健康状况进行评价，为其它桥梁检测及健康鉴定提供参考.

简支T梁；外观检测；荷载试验；健康鉴定

1 概述

马洋大桥位于永泰县城峰镇，跨越河流为大樟溪，该桥是衔接大樟溪两岸的重要部分，是推动大樟溪两岸经济发展的纽带.马洋大桥全长200m，跨径布置为4×30+2×35m，与河道正交.桥面铺装为水泥混凝土，两侧设置钢筋混凝土护栏.上部结构为预应力钢筋混凝土简支T梁，下部为明挖扩大基础、重力式墩、U型台.设计荷载：汽车-20级，挂-100级，人群荷载为3.5KN/m2.桥面布置：1.5m(人行道)+9. 0m(机动车道)+1.5m(人行道).

2 外观检测

2.1 桥面系及附属工程

桥面，桥面铺装出现麻面、砼粗骨料外露，多处出现纵向开裂及横向开裂，裂缝长度3米-9米不等，裂缝宽度达5mm.人行道铺装裂缝、松动；人行道板板块部分破损.桥头搭板破损，搭板连接处出现错台.

伸缩缝，第一道伸缩缝出现堵塞、橡胶破碎、断裂，第二道伸缩缝出现堵塞、橡胶大面积掉块，第三道伸缩缝出现堵塞、锚固构件凸起松动.

人行道栏杆，栏杆板出现多处混凝土开裂、破损，局部混凝土掉块严重，多处露筋且严重锈蚀；部分栏杆柱手摇可晃动.

其它，桥梁采用横向排水孔，部分排水孔道被灰尘、杂物堵塞，桥面交通标线模糊，照明设施出现老化现象.

2.2 承重结构、连接系

梁体裂缝，翼缘板、梁肋、横隔板均出现裂缝，其中1-2、4-3、5-2、6-3、6-4梁体裂缝最多，最大裂缝宽达1.8mm，长1.5m.

渗水有水渍，多处主梁伸缩缝处有水渍，局部仍可见渗水.人行道板侧主梁出现大面积水渍.

混凝土保护层厚度不足、蜂窝、麻面、钢筋外露锈蚀，部分马蹄、翼缘板出现蜂窝、麻面、钢筋外露锈蚀.主梁梁肋底部边缘出现混凝土破碎，钢筋外露锈蚀.

接缝错位，全桥主梁湿接缝施工工艺较差，接缝错位，钢筋外露.

2.3 支座

由于主梁梁肋底未抹平且没有设置钢板，造成部分桥梁支座不能和T梁梁肋完全紧密接触，导致支座受力不均匀，部分支座发生剪切变形，出现斜向开裂、破损.

2.4 下部结构

盖梁，主要是3-2梁3#墩处盖梁有水渍、盖梁顶部积土，钢筋外露锈蚀，主要由于混凝土保护层太薄或砼质量不够密实，致使钢筋锈蚀，体积膨胀，导致表层混凝土胀裂.

桥墩，全桥桥墩均存在麻面、模板交界面浇筑质量较差，粗骨料外露现象.2#、3#墩混凝土浇筑内部缺陷导致水流侵蚀流白灰.

桥台，0#、6#台右侧出现斜裂缝，顺台砌筑接缝延伸，0#台裂缝宽4mm左右，长3.7米；6#台裂缝宽3mm左右，长2.7米.

基础，马洋大桥建成通车至今河床地面线变化幅度大，河床冲刷较严重，冲刷深度：2#墩1.3米；3#墩0.9米；4#墩0.8米；5#墩0.4米.

3 混凝土强度检测

采用碳化深度测试仪、ZBL-S210数显回弹仪进行混凝土强度检测.

首先在构件的各个测区，用回弹仪测定桥梁构件回弹值，用碳化深度测试仪获得碳化深度值.其次，计算测区回弹平均值及碳化深度值的平均值，根据相应的统一测强曲线、地区测强曲线或专用测强曲线推定混凝土构件强度换算值.再次，根据各测区的混凝土强度换算值计算混凝土强度平均值，当构件测区数为10以上时，还需计算强度标准差.最后，根据不同测区数，采用相应计算公式计算构件现龄期混凝土强度推定值.

本桥梁检测所采用福建省地方标准《回弹法检测混凝土抗压强度技术规程》中的通用测强曲线.经对全桥30片T梁及5个桥墩进行检测，计算得T梁最小强度为5-4#梁，其推定值23.7MPa；桥墩最小强度为5#墩其推定值小于10MPa.

4 静载试验

4.1 试验工况

该桥为简支T梁桥，跨径30m和35m两种，一般控制截面为跨中、L/4截面及支点截面.故选取三个测试截面：跨中截面、L/4截面、支点截面.根据理论计算确定不利加载工况，本试验取35m梁四个荷载工况如下：

工况I：跨中沿桥面中心线对称加载，分二级加载，先从桥面边缘加1辆，查看挠度，允许后再增加另一辆加载车辆.

工况II：跨中沿桥面中心线偏载加载，分二级加载，先从桥面边缘加1辆，查看挠度，允许后再增加另一辆加载车辆.

工况III：为支点截面沿桥面中心线对称加载.工况VI：为支点截面靠近测试梁方向偏载.

4.2 应变片及挠度测点布置

测试桥梁由5片主梁组成，根据规范要求对35米梁全幅布置应变片测点.全桥跨中截面共布置18个应变片，L/4截面共布置10个应变片.

由于桥高水急，不适宜搭设支架，本次检测采用一次性反射片与全站仪配合观测各片梁挠度，跨中、L/4截面各设置5片一次性反射片.全桥共20个反射片.

4.3 检测结果

4.3.1 挠度

本次试验共分四个加载工况，其中工况I分为二级，由于工况Ⅲ、Ⅳ是支点剪力控制加载，各挠度测点的数值很小，故对此工况的挠度未作整理.挠度由全站仪测读，所有读数均在每个工况加载、卸载后10-15分钟读取.全站仪测得跨中和1/4截面实测挠度对比分析见表1.

表1 试验荷载作用下实测挠度与计算挠度对比

由表1可看出工况Ⅱ35米偏载跨中截面1、2号测点.

4.3.2 应变

实测应变值为加载所测读数减去初读数和卸载读数的平均值.将主梁混凝土应变实测值与计算值对比，以判断主梁的受力状况.整理得试验荷载作用下各梁应变见表2.

表2 试验荷载作用下各梁实测应变与计算应变对比

由表2可以看出桥梁校验系数均大于0.8，其中，4-1、4-2、4-3、5-1、5-3号梁，应变校验系数等于或大于1.

综上，根据《公路桥梁承载能力检测评定规程》，对预应力混凝土梁桥，要求校验系数不大于1，说明结构实际刚度已减小，承载能力富余量低，应采取相应的加固措施或限载，以确保桥梁能够安全运营.

5结论

依据《公路桥梁技术状况评定标准》对桥梁进行技术状况评分，本桥总得分Dr为55分，评定该桥为四类桥梁（40≤Dr≤60）.

综合分析外观检测和静载试验，结果表明：目前该桥梁在正常使用状态下其承载能力不满足汽车-20级要求，建议严格限载（10吨）.

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1673-260X（2014）07-0075-02