卢轶宽，王 伟，闫 寒，王 辉，吴 卓，万禧煌，付立群

(中海石油(中国)有限公司天津分公司 天津 300459)

1 井组情况及存在问题

渤海A油田属复杂断块油藏[1]，于2009年投产，生产层位为浅层明化镇组，埋深-1 100～-1 400 m，采用不规则井网注水开发。3M砂体是油田的主力砂体，平面分布稳定，隔夹层发育，设计1注3采共计4口开发井，见图1。

注水井S8在3M砂体共计射开5套含油小层，小层厚度范围0.3～12.9 m，渗透率范围31.8～971.4 mD，储层非均质性强[2-3]，层间渗透率极差大。井组日产液973 m3，综合含水78.5%，日产油209 m3，运行效率较低。

2 挖潜方法

考虑油井端提液量及生产压差已接近出砂极限，不具备进一步释放产能的条件，为扭转井组低效运行的局面，渤海A油田决定从注水端开展挖潜工作。具体做法是：以油藏工程理论为指导寻找剩余油，以生产测试资料为依据证实理论推测，并最终借助调剖手段达到改善水驱效果的目的。

2.1 层间剩余油富集的理论描述

设储层与水平方向成角度α，一端为注水端，另一端为产油端，根据达西定律，油水两相运动方程分别为：

式中：qo为油的体积流量；qw为水的体积流量；K为岩石的绝对渗透率；Kro为油的相对渗透率；Krw为水的相对渗透率；μo、μw为油、水的粘度；A为油层横截面积；Po、Pw为油相、水相的压力；ρo、ρw为油、水的密度；α为储层与水平面的夹角。

设出口端总的体积流量qt为：

式中：fw为产油端的出口含水率；λo为油相黏度；λw为水相黏度；Δρ＝ρw-ρo，即水相密度和油相密度之差。

当忽略毛管力且驱替方向为水平，即α＝0时，则：

上式表明，fw是油、水相对渗透率的函数，而相对渗透率又是含水饱和度的函数，则有：