常泽辉，刘 洋，侯 静，李文龙，郑宏飞

（1. 内蒙古工业大学能源与动力工程学院，呼和浩特 010051；2. 内蒙古工业大学风能太阳能利用技术教育部重点实验室，呼和浩特 010051；3. 内蒙古建筑职业技术学院机电与暖通工程学院，呼和浩特 010070；

4. 北京理工大学机械与车辆学院，北京 100081）

0 引 言

能源和淡水是人类社会生存和发展的重要资源，随着世界人口增长和经济发展，到2050年，全球能源需求量将会是现在的2～3倍[1]，淡水需求量也会随之增加。然而，地球上只有1%的水资源可供人类饮用或农业生产[2]。相关文献指出，地球表面淡水水位和降雨量正在逐年减少[3]。利用脱盐技术对地球表面分布的海水、苦咸水等含盐水进行淡化是一种理想的解决淡水短缺的途径[4-6]。其中，工业化含盐水淡化系统对基础设施要求严格、需对进料原水进行预处理、适合于大规模制水，且在制备过程中需要消耗大量化石能源，对环境造成一定的影响。而目前利用太阳能、风能等可再生能源驱动脱盐技术可以克服工业化脱盐技术存在的弊端，尤其适合于小型和分布式制水需求，加之缺水地区往往拥有丰富的太阳能资源，使得太阳能含盐水淡化技术得到了研究学者的广泛关注[7-10]。

在太阳能含盐水淡化技术中，太阳能蒸馏淡化装置因其工作原理简单、运行维护费用低廉等特点而适合于干旱偏远地区或海岛等分布式制水使用，但其也存在传热热阻大、对水蒸气凝结潜热利用少、淡水产量低等缺点。为了改善传统太阳能蒸馏淡化装置产水性能、提高装置运行温度，研究人员将太阳能聚光集热技术与蒸馏淡化技术进行了有效耦合[11-13]。Elashmawy[14]在实际天气条件下，对比研究了抛物槽式聚光太阳能管式蒸馏淡化装置的产水性能，结果表明，该装置淡水产量增加了676%，而成本下降了45.5%，具有良好的应用前景。Wu等[15]为了提高太阳能淡化装置运行温度，将圆柱线性菲涅尔透射聚光器与多效太阳能淡化装置进行了匹配运行，在平均太阳辐照度为867 W/m2时，装置性能系数达到了2.1。Mosleh等[16]研究和分析了槽式抛物聚光热管真空管组合太阳能蒸馏淡化装置，结果表明，装置淡水产量最大可以达到0.27 kg/(m2·h)，效率为22.1%，当传热介质改为导热油时，装置淡水产量提高到 0.933 kg/(m2·h)。Srithar等[17]提出一种独立多效抛物碟式聚光太阳能蒸馏装置，并与盘式太阳能蒸馏器进行性能对比研究，结果表明，碟式聚光器的使用使得装置中含盐水水体运行温度提高到85 ℃，最大淡水产量提高到16.94 kg/(m2·d)。

上述研究中的装置虽然提高了含盐水蒸馏过程所需太阳能的能流密度，但无法有效消除高温运行带来的辐射散热损失。如果在含盐水水体内进行光热直接转化，就可以实现换热过程中辐射热损的减少，文献[18]提供了一种在含盐水中添加大量黑色多孔颗粒以形成吸光颗粒点阵进而将光热转化过程由传统的表面吸热改为体内换热的方法。因此，苦咸水水体对入射光的高效吸收将成为上述思想能否实现的关键。而目前对含颗粒水体对入射光吸收开展的研究较少[19-24]。文献中多采用太阳能电池电流变化近似为入射光通量来间接研究水体对入射光的吸收机理[25-26]，无法消除太阳能电池随测试时间延长而性能衰减给测试结果带来的误差问题。

本文在前期研究基础上，设计一种基于聚光集热苦咸水蒸馏装置，利用水体直接受热蒸发方法减少装置散热损失和传热换热环节，同时对其光热转化水体的光吸收特性展开了研究，利用光学积分箱测试光束穿过含大量黑色多孔颗粒水体的照度变化，分析影响水体光吸收特性的因素，定量给出水体光吸收比与模拟沸腾状态之间的函数关系。

1 新型基于聚光集热苦咸水蒸馏装置

本文所研究的苦咸水蒸馏装置，采用了多效蒸馏技术，具体结构如图1所示。

图1 聚光集热苦咸水蒸馏装置结构图Fig.1 Schematic diagram of solar-concentrating brackish water distillation device

聚光集热苦咸水蒸馏装置的工作原理是:入射太阳光经碟式聚光器反射形成高密度光能，通过半球玻璃壳透射到添加有大量黑色多孔吸光颗粒的苦咸水中，并完成光热直接转化，被半球玻璃壳表面和水体反射的光线经二次抛物聚光器反射后再次汇聚到水体内被吸收转化，受热苦咸水水体在其水表面蒸发，生成的水蒸气在对应盛水冷凝盘下表面凝结成淡水，汇集到三角淡水收集槽内，经淡水输出管排出，水蒸气凝结时释放潜热经盛水冷凝盘传递给其内部的苦咸水进而继续生成水蒸气，然后在其上方圆锥冷凝盘下表面凝结生成淡水，其他各效淡水生成过程与此相同。苦咸水储水箱内进料苦咸水通过进水管进入装置过程中，从下向上逐效吸收各效内水蒸气凝结潜热并同时将管外水蒸气凝结生成淡水，预热后的进料苦咸水最后进入装置顶端的盛水冷凝盘内，太阳光通过这一效上方玻璃通光板继续加热该进料苦咸水，使其受热蒸发，并在玻璃盖板下表面凝结生成淡水，而每一效苦咸水的进料均采用自重力进水方式从上向下通过浮球和进水套无动力自动完成。

聚光集热苦咸水蒸馏装置具有如下特点：1）利用碟式聚光器改变入射太阳光传播方向形成了高密度光能，同时利用二次抛物聚光器反射溢出光线进而减少了太阳能在光热转化过程中的损失；2）通过在苦咸水中添加黑色多孔颗粒作为入射高密度光能的光吸收材料，实现了在苦咸水水体内部光热转化，进而受热蒸馏，减少传统可选择性吸收涂层表面吸光生热造成的辐射散热损失，提高光热转化效率；3）利用受热水蒸气向上浮升特点，沿水蒸气浮升方向布置多个盛水冷凝盘，多次回收水蒸气冷凝时释放的潜热，能够实现水蒸气所含热量分级多梯次利用；4）利用回热技术提高了进料苦咸水的温度，缩短了装置受热启动时间，提高装置淡水产量。

2 淡化装置水体光吸收特性理论分析

碟式聚光集热系统产生的高密度光能与含有大量黑色多孔颗粒苦咸水水体作用实现光热转化过程中，入射光线在水体内会发生包括吸收、散射、反射和折射等一系列复杂的物理过程，这个过程也将影响入射太阳光能否被水体高效吸收和转化效果，通过研究水体对入射光的吸收特性将会为上述转化机理的优化研究提供理论基础和试验数据。

在水体中添加额定数量吸光颗粒可以使得水体内形成多粒子悬浮点阵，利用颗粒表面多孔结构吸收入射太阳光，吸光的颗粒表面温度升高，将在水体内形成多点热源，随着入射光的不断补充，水体温度就会升高，从而满足苦咸水蒸馏所需热量。影响水体光吸收特性的因素包括颗粒材质、颗粒在水体内丰度、颗粒粒径以及水体内气泡幕等。借助检测光学元件通光率的重要测试元件—积分箱（integrating box），可以间接测试研究水体光吸收特性[27]。积分箱外观为立方体结构，箱内内表面均匀喷涂白色光学反射漆。在水体光吸收特性测试中，进入水体的入射光照度易于测量，通过水体后的入射光经水体吸收、反射和折射等作用后呈漫射状，难于精确测量其照度，积分箱的使用可以准确测量通过水体后光照度的变化。

光学积分箱内、外照度值的变化率可以用照度比例因子来描述[28]，具体计算见式（1）。

式中CF为照度比例因子，Ein为积分箱内照度测量值，lx，Fa为积分箱进光口处照度测量值，lx，Eout为积分箱水平面照度值，lx。

为了表征含有大量黑色颗粒苦咸水水体的光吸收特性，提出新的无因次参数“光吸收比”，其定义为光穿过普通水体进入积分箱内的照度值与光穿过含有吸光颗粒水体进入积分箱内的照度值之比。计算公式如式（2）。

式中K为光吸收比，Einw为穿过普通水体积分箱内照度测量值，lx，Einb为穿过含有吸光颗粒水体积分箱内照度测量值，lx。光吸收比越大表明测试水体对入射光的吸收能力越强。

3 淡化装置水体光吸收特性测试系统

3.1 水体光吸收特性测试系统及设备参数

测试中，分别对模拟受热温升状态和模拟沸腾状态运行条件下含有黑色多孔颗粒水体的光吸收特性进行研究。性能测试试验系统结构如图2所示。

图2 水体光吸收特性测试系统Fig.2 Measurement system of light absorption properties

试验中，在玻璃水槽内布置多个微型扰流泵（WAVER-2000，广东日生集团有限公司，深圳）以驱动黑色多孔颗粒在水体内形成光吸收颗粒点阵模拟受热温升状态下的水体运行工况。利用空气泵（AV4002，成都新为诚科技有限责任公司，成都）将空气通过位于水槽底部的微孔气石鼓入水体模拟沸腾水体运行工况。积分箱由厚1 cm胶合板粘接而成，尺寸为30 cm ×30 cm ×30 cm，入光口尺寸为15 cm ×30 cm。玻璃水槽由超白玻璃粘接而成，横截面尺寸为15 cm ×30 cm，与积分箱入光口尺寸一致，并嵌入入光口。环境照度和积分箱内照度分别由照度计（TES1399，泰仕电子工业股份有限公司，台湾）测量得到，相对误差为3%。入射平行光由带抛物反射瓦的氙气灯珠（BX100，深圳市神火照明有限公司，深圳）产生，照度可调。为了提高水体光吸收性能，所添加颗粒均为黑色多孔材质。

3.2 测试方法

测试过程在光学暗室内完成，保持室内光照度≤1 lx。测试前，对积分箱进行了校核，改变入射光照度，测试积分箱内、外照度值，计算得到积分箱照度比例因子。然后测试平行光束穿过普通水体后进入积分箱内的照度值，在通过改变水体内添加黑色多孔颗粒丰度（δ，单位水体内所含颗粒质量，g/L）、材质、颗粒粒径、沸腾程度（空气泵工作气压）等参数形成不同的测试水体后，测试平行光穿过测试水体进入积分箱内的照度值，计算得到不同运行工况下水体光吸收比，分析影响测试水体光吸收比的机理。

4 结果与分析

4.1 积分箱校核

通过改变积分箱入光口处光照度，测试积分箱内部照度变化值，二者对应曲线及拟合函数如图3所示。

图3 积分箱内照度随环境照度变化Fig.3 Variation of internal illuminance of integrating box with external illuminance

从图 3中可以看出，对于给定结构尺寸和内表面光学反射特性的积分箱，其内部测试照度值随外部照度值增加而增大，且呈线性变化关系，经过函数拟合，照度比例因子计算值为0.193 78，与文献[29-30]中给出的理论结果吻合，表明所选用光学积分箱能够对水体光吸收特性进行测试。

4.2 添加不同材质颗粒水体光吸收特性

为了在水体内形成光吸收多颗粒点阵，需要所添加吸光颗粒材质的密度满足与待蒸发水体密度接近以及表面多孔等条件。鉴于此，试验中选用竹炭（ρ=0.89 g/cm3）和陶瓷（ρ=1.06 g/cm3）作为测试颗粒，改变空气泵工作压力，模拟水体不同沸腾状态，水体光吸收比随气体压力变化曲线如图4所示。

图4 含不同材质水体光吸收比随气体压力的变化Fig.4 Variation of light absorption rate of water body with air pressure under different particle material

从图 4中可以看出，在相同颗粒丰度条件下，含有陶瓷吸光颗粒水体光吸收比要大于含有竹炭吸光颗粒水体光吸收比，且随着气体压力的增加二者差距逐渐增大。当空气泵的气体压力为14 kPa时，含有陶瓷吸光颗粒水体光吸收比是含有竹炭吸光颗粒的2.12倍。这主要是由于随着水体沸腾程度的增加，水体中气泡数量随之增多，所含颗粒运动加剧，密度小的竹炭颗粒易出现团聚现象，不能有效吸收穿过水体的光束。

4.3 水体参数对光吸收性能的影响

选用陶瓷材质吸光颗粒作为后续测试水体的添加颗粒，苦咸水水体在吸收高密度光能过程中，水体经过受热温升和沸腾运行 2个光热转化阶段。在光学暗室内，利用水槽内扰流泵扰动颗粒模拟受热温升状态，测试所添加颗粒粒径变化对水体光吸收比的影响机理。测试中，分别挑选粒径为0.5和1.0 mm的黑色陶瓷颗粒作为测试对比颗粒，2种测试水体光吸收比随颗粒丰度变化曲线如图5所示。

图5 含不同粒径颗粒水体光吸收比随丰度的变化Fig.5 Variation of light absorption rate of water body with particle abundance under different particle diameter

图 5曲线表明，在模拟受热温升过程中，水体光吸收比随颗粒粒径减小而增加，随颗粒丰度增大而增大。为了分析颗粒丰度在最大时水体光吸收比的变化规律，选择颗粒丰度为6.7 g/L，含有粒径为0.5 mm颗粒水体光吸收比比含有粒径为1.0 mm颗粒水体增加9.0%。其主要原因为在相同颗粒丰度条件下，粒径小的颗粒的总比表面积要大于粒径大的颗粒。所以，为了有效地提高水体光热转换效率，可以在水体中添加粒径小的陶瓷颗粒。

通过改变空气泵工作压力，模拟水体沸腾运行时颗粒扰流和气泡生长的多相流工况。测试颗粒粒径选用0.5 mm，水体光吸收比随空气泵气体压力变化曲线如图6所示。

图6 含不同丰度水体光吸收比随气体压力的变化Fig.6 Variation of light absorption rate of water body with air pressure under different particle abundance

从图 6中可以看出，水体光吸收比随着空气泵工作压力的增加，即水体模拟沸腾程度的加剧而增大，且随着水体颗粒丰度的增大而增大。当空气泵气体压力为14 kPa，颗粒丰度为6.7 g/L时水体光吸收比是颗粒丰度为0.75 g/L时的4.94倍，表明增加颗粒丰度可以有效提高水体光吸收特性，其中水体在沸腾时产生的气泡幕对于入射光也起到了一定吸收作用。这也表明，水体的沸腾程度会增大水体的光吸收比。

苦咸水淡化装置中光热转化过程主要在装置底部水体内完成，因而在实际运行中需要选择水体容量的大小，水体容量太大将会增加水体的热惰性，使得水体受热温升所需时间延长，影响装置稳定运行时间。鉴于此，通过改变玻璃水槽的长度，即改变光束在水体中传播的距离（光程），研究水体容量变化与光吸收特性的关系，测试光程分别选为15和30 cm，不同光程对水体光吸收比影响曲线如图7所示。

图7 不同光程水体光吸收比随气体压力的变化Fig.7 Variation of light absorption rate of water body with air pressure under different optical path

从图 7可以看出，在相同模拟沸腾运行工况，相同颗粒丰度下，增加光束在水体内传播距离可以增大水体光吸收比。其原因是光程的增加，使得吸收入射光的颗粒总比表面积增大，参与光吸收、光散射、光折射的气泡数量增多，从而水体光吸收比增大。可以适当增加水体容量以延长入射光在水体中的传播距离，提高水体的光吸收比。

上述研究结果表明，当水体内颗粒丰度和粒径不变时，光吸收比随气体压力增大而增加。为了定量研究水体光吸收比随气体压力变化的函数关系，选择颗粒粒径为0.5 mm，光程为15 cm的水体作为研究对象，对模拟沸腾运行工况下，不同颗粒丰度水体光吸收比随气体压力变化关系进行函数拟合，如表1所示。

表1 水体光吸收比随气体压力变化拟合函数Table 1 Fitted functions of light absorption rate with air pressure variation

表 1函数拟合结果表明，在不同颗粒丰度条件下，含有黑色多孔陶瓷颗粒水体光吸收比与气体压力（模拟沸腾运行工况）呈指数函数关系，决定系数R2变化范围为0.97～0.99。

5 结 论

传统太阳能苦咸水淡化装置存在传热换热距离大、热利用效率低、淡水产量小等缺陷，鉴于此，本文提出一种基于聚光集热苦咸水蒸馏淡化装置，通过碟式聚光和二次抛物聚光的组合提高了装置对入射太阳光的吸收，待处理苦咸水水体直接吸光受热蒸发，实现对蒸馏装置的热驱动，减小了光热转化过程中的热损失。其中，水体内光热直接转化成为了上述思想实现的关键，本文通过在水体内添加大量黑色多孔颗粒提高了水体光吸收比，并对影响光吸收特性的机理展开了研究和分析。

1）在苦咸水中添加密度相近黑色多孔颗粒可以提高水体光吸收性能，含有陶瓷材质吸光颗粒的水体光吸收比是含有竹炭材质颗粒水体光吸收比的2.12倍。

2）在受热温升阶段，水体光吸收比随颗粒粒径减小而增加，随颗粒丰度增加而增大，在相同运行条件下，含有粒径为 0.5 mm颗粒的水体光吸收比比含有粒径为1.0 mm颗粒水体最大可以增加9.0%。

3）增加水体中黑色多孔颗粒丰度可以有效增加其光吸收比，且在模拟沸腾运行条件下，增加比率随沸腾程度增大而增加，当空气泵气体压力为14 kPa时，含颗粒丰度为6.7 g/L水体光吸收比是含颗粒丰度为0.75 g/L水体的4.94倍。

4）含黑色多孔颗粒水体光吸收比与水体沸腾程度呈指数函数关系。

[1] Arunkumar T, Denkenberger D, Velraj R, et al. Experimental study on a parabolic concentrator assisted solar desalting system[J]. Energy Conversion and Management, 2015, 105:665－674.

[2] Kabeel A E, Elkelawy M, Hagar Alm E D, et al. Investigation of exergy and yield of a passive solar water desalination system with a parabolic concentrator incorporated with latent heat storage medium[J]. Energy Conversion and Management,2017, 145: 10－19.

[3] Omara Z M, Kabeel A E, Abdullah A S. A review of solar still performance with reflectors[J]. Renewable and Sustainable Energy Reviews, 2017, 68: 638－649.

[4] Manchanda H, Kumar M. Study of water desalination techniques and a review on active solar distillation methods[J].Environmental Progress & Sustainable Energy, 2018, 37(1):444－464.

[5] Srithar K, Rajaseenivasan T. Recent fresh water augmentation techniques in solar still and HDH desalination–A review[J]. Renewable and Sustainable Energy Reviews, 2018,82: 629－644.

[6] Hoffmann J E, Dall E P. Integrating desalination with concentrating solar thermal power: A Namibian case study[J].Renewable Energy, 2018, 115: 423－432.

[7] Abdul-Wahab S A, Al-Hatmi Y Y. Study of the performance of the inverted solar still integrated with a refrigeration cycle[J]. Procedia Engineering, 2012, 33: 424－434.

[8] Saffa R, Abdulkarim M. Performance evaluation of v-trough solar concentrator for water desalination applications[J].Applied Thermal Engineering, 2013, 50: 234－244.

[9] Béchir C, Adel Z, Slimane G. Desalination of brackish water by means of a parabolic solar concentrator[J]. Desalination,2007, 217: 118－126.

[10] Hou Jing, Yang Jucai, Chang Zehui, et al. Effect ofdifferent carrier gases on productivity enhancement of a novel multi-effect vertical concentric tubular solar brackish water desalination device[J]. Desalination, 2018, 432: 72－80.

[11] Omar Z M, Eltawil M A. Hybrid of solar dish concentrator,new boiler and simple solar collector for brackish water desalination[J]. Desalination, 2013, 326: 62－68.

[12] Tian Meng, Su Yuehong, Zheng Hongfei, et al. A review on the recent research progress in the compound parabolic concentrator(CPC) for solar energy applications[J].Renewable and Sustainable Energy Reviews, 2018, 82: 1272－1296.

[13] 王芳，王世选，夏东升，等. 太阳灶聚光集热-减压膜蒸馏式海水淡化实验研究[J]. 水处理技术，2015，41(12)：114－117.Wang Fang, Wang Shixuan, Xia Dongsheng, et al. An experiment study on solar cooker heat collector-vacuum membrane distillation seawater desalination[J]. Technology of Water Treatment, 2015, 41(12): 114－117. (in Chinese with English abstract)

[14] Elashmawy M. An experimental investigation of a parabolic concentrator solar tracking system integrated with a tubular solar still[J]. Desalination, 2017, 411: 1－8.

[15] Wu Gang, Zheng Hongfei, Ma Xinglong, et al. Experimental investigation of a multi-stage humidification- dehumidification desalination system heated directly by a cylindrical Fresnel lens solar concentrator[J]. Energy Conversion and Management,2017, 143: 241－251.

[16] Mosleh H J, Mamouri S J, Shafii M B, et al. A new desalination system using a combination of heat pipe,evacuated tube and parabolic trough collector[J]. Energy Conversion and Management, 2015, 99: 141－150.

[17] Srithar K, Rajaseenivasan T, Karthik N, et al. Stand alone triple basin solar desalination system with cover cooling and parabolic dish concentrator[J]. Renewable Energy, 2016, 90:157－165.

[18] 侯静，杨桔材，郑宏飞，等. 聚光蒸发式太阳能苦咸水淡化系统水体光热性能分析[J]. 农业工程学报，2015，31(5)：235－240.Hou Jing, Yang Jucai, Zheng Hongfei, et al. Performance analysis of functioned brackish water for lighting- induced evaporation type solar desalination system[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering(Transactions of the CSAE), 2015, 31(5): 235－240. (in Chinese with English abstract)

[19] 葛少成，孙文策，解茂昭. 浊度和池底反射率对太阳池热性能的影响[J]. 太阳能学报，2005，26(5)：732－735.Ge Shaocheng, Sun Wence, Xie Maozhao. Effect of turbidity and bottom reflectivity on thermal performance of solar pond[J]. Acta Energiae solaris sinica, 2005, 26(5): 732－735.(in Chinese with English abstract)

[20] 谢琳萍，王保栋，辛明，等. 渤海近岸水体有色溶解有机物的光吸收特征及其分布[J]. 海洋科学进展，2016，34(1)：58－68.Xie Linping, Wang Baodong, Xin Ming, et al. Distribution and spectral characteristics of colored dissolved organic matter in the coastal area of Bohai Sea[J]. Advances In Marine Science, 2016, 34(1): 58－68. (in Chinese with English abstract)

[21] Sang Vo Quang，冯鹏，米德伶，等. 利用T矩阵模型计算水体中非球形悬浮颗粒物光散射特[J]. 光谱学与光谱分，2015，35(10)：2691－2696.Sang Vo Quang, Feng peng, Mi Deling, et al. Research on properties of light scattering for non-spherical suspended particles in water based on T matrix model[J]. Pectroscopy and Spectral Analysis, 2015, 35(10): 2691－2696. (in Chinese with English abstract)

[22] 马孟枭，张玉超，钱新，等. 巢湖水体组分垂向分布特征及其对水下光场的影响[J]. 环境科学，2014，35(5)：1698－1707.Ma Mengxiao, Zhang Yuchao, Qian Xin, et al. Vertical distribution of water quality and its influence on under water light field in Lake Chaohu[J]. Environmental Science, 2014,35(5): 1698－1707. (in Chinese with English abstract)

[23] 刘洋洋，沈芳，李秀珍. 长江口邻近海域赤潮水体浮游植物光吸收特性分析[J]. 环境科学，2015，36(6)：2019－2027.Liu Yangyang, Shen Fang, Li Xiuzhen. Phytoplankton light absorption properties during the blooms in adjacent waters of the Changjiang Estuary[J]. Environmental Science, 2015,36(6): 2019－2027. (in Chinese with English abstract)

[24] 张成林，杨菁，张宇雷，等. 去除养殖水体悬浮颗粒的多向流重力沉淀装置设计及性能[J]. 农业工程学报，2015，31(1)：53－60.Zhang Chenglin, Yang Jing, Zhang Yulei, et al. Design and performance of multiway gravity device on removing suspended solids in aquaculture water[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2015, 31(1): 53－60. (in Chinese with English abstract)

[25] 常泽辉，郑宏飞，侯静，等. 聚光直热太阳能海水淡化中水体消光性能研究[J]. 工程热物理学报，2014，35(5)：839－843.Chang Zehui, Zheng Hongfei, Hou jing, et al. Extinction performance research on the functioned seawater in the concentrating light and direct heating type solar desalination system[J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2014,35(5): 839－843. (in Chinese with English abstract)

[26] 常泽辉，郑宏飞，侯静，等. 添加黑色粒子降低太阳能苦咸水淡化系统中水体通光性能[J]. 农业工程学报，2013，29(24)：204－210.Chang Zehui, Zheng Hongfei, Hou Jing, et al. Adding black particles in brackish water reduces water transmission properties of solar desalination system[J]. Transactions of the Chinese Society of Agricultural Engineering (Transactions of the CSAE), 2013, 29(24): 204－210. (in Chinese with English abstract)

[27] Xue Xiaodi, Zheng Hongfei, Su Yuehong, et al. Study of a novel sunlight concentrating and optical fiber guiding system[J]. Solar Energy, 2011, 85: 1364－1370.

[28] 薛晓迪. 复杂曲面聚光理论及其系统的性能研究[D]. 北京：北京理工大学，2012.Xue Xiaodi. Study on the Performance of the Complex Surface Concentrator and Its System[D]. Beijing: Beijing Institute of Technology, 2012. (in Chinese with English abstract)

[29] Yu Xu, Su Yuehong, Chen Lin. Application of RELUX simulation to investigate energy saving potential from daylighting in a new educational building in UK[J]. Energy and Buildings, 2014, 74: 191－202.

[30] Yu Xu, Su Yuehong, Zheng Hongfei, et al. A study on use of miniature dielectric compound parabolic concentrator (dCPC)for daylighting control application[J]. Building and Environment, 2014, 74: 75－85.