郭 枫， 褚超美

（上海理工大学 机械工程学院，上海 200093）

近年来，随着最高车速的不断提升，汽车变速器齿轮系统转速及载荷明显增加，已成为汽车变速器振动及噪声的主要影响因素.国内外理论研究及实践表明，齿轮修形是降低齿轮系统振动及噪声的有效措施［1］.齿轮的修形方法有多种，传统的齿向及齿形修形方式能够很好地解决圆柱直齿轮的振动及噪声问题，并且修形量的计算方法已基本成熟.然而汽车变速器多以圆柱斜齿轮副来传递动力，由于斜齿轮的啮合线与轴线呈一定角度，传统的齿向及齿形修形方式将改变接触线上的载荷分布，增加了斜齿轮修形的难度.

对角修形主要应用于斜齿轮，修形量随接触线的推移而变化，而同一条接触线上的修形量基本上相同，最大修形量位于啮入或啮出的端部［2］.修形区域见图1，Δ 为对角修形量.对角修形可运用径向剃齿或磨齿来实现［3］，其修形齿面与渐开线齿面沿接触线相切，且齿对间基本保持全长接触，对重合度影响较小［4］.因此，合理确定对角修形量对降低汽车变速器振动及噪声意义重大.

图1 斜齿轮对角修形区域示意图Fig.1 Diagram of bias aera of helical gear

由于对角修形方法的独特性，传统的齿向及齿形修形方法的有关计算公式无法直接应用于对角修形.王宪法等［3］以降低齿轮啮合刚度波动为前提，讨论了窄斜齿轮对角修形区域的选择原则，并提出了对角修形量的计算公式.本文则从齿轮几何学角度……