过盈量对套筒零件直径变化的影响
2013-12-23郭鹏程
郭鹏程
(陕西理工学院 机械工程训练中心,陕西 汉中723003)
1 引 言
在机械设计或制造过程中,对于薄壁套类零件的过盈配合,由于过盈量Y 的影响使得配合表面相互挤压产生压力P,不仅引起配合表面尺寸发生变化,而且还引起薄壁套另一表面尺寸也发生相应变化,即轴套类零件外表面受压引起内表面r1减小(图1 所示)、或孔套类零件内表面受压引起外表面r2增大(图2 所示),致使装配后不符合原设计的r1或r2配合性质,影响使用要求。目前较为可靠的方法就是通过零件的加工反复试验,确定零件装配前的r1或r2尺寸精度,使其装配后的尺寸变化正好满足设计要求。这样设计周期比较长、成本高。
图1 轴套类零件
图2 孔套类零件
如何从理论上解决问题,针对此本文根据套筒类零件微元体受力分析,结合公差与配合理论,推导出过盈配合中过盈量对套筒零件直径变化的影响关系,可确定零件过盈配合装配前的r1或r2尺寸精度,并且在实际应用当中也得到验证,对实际工程具有一定的指导意义。
2 配合表面压力对套筒内任意点半径方向位移的影响
图3 厚壁套零件
首先分析套筒类零件因过盈配合,配合表面压力对套筒内任意一点在半径方向位移变化。
如图3 所示,一套筒零件内外表面过盈配合,内半径为ra,外半径为rb,过盈量引起内表面压力为pa,外表面压力为pb。在套筒壁内任一点P处取一个相距dr、互成角dθ 的微小扇形单元。
针对此微小单元进行受力分析,σr为径向应力,σθ为周向应力,u 为P 点在半径上的位移量,如图4 所示。
图4 零件微元受力图
根据应力平衡条件∑Fr=0,得出
根据虎克定律:
μ 为材料的泊松比,E 为材料的弹性模量。
由式(1)~式(5)联立推导出
将式(8)、(9)代入式(6)得
根据边界条件:r=ra时,σr=-pa;r=rb时,σr=-pb;
分别代入式(10)求得
将c1、c2代入式(8)得
2.1 轴套类内外表面半径方向位移量
如图1 所示轴套类过盈配合,其边界条件ra=r1,pa=0;rb=r0,pb=p,带入式(11)可得轴套内任意一点半径r 位移量。
式中,p 为配合表面所承受的压力,μs为轴套材料的泊松比,Es为轴套材料弹性模量。
(1)当r=r0,配合表面半径位移量us
(2)当r=r1,内孔半径位移量us1
2.2 孔套类内外表面半径方向位移量
式中,μH为孔套材料泊松比,EH为孔套材料弹性模量。
3 过盈量对套筒零件半径位移的影响
对于温度变化及表面粗糙度对过盈量的影响,可按有关理论对过盈量进行合理补偿。
3.1 过盈量对轴套零件内径位移的影响
3.2 过盈量对孔套零件外径位移的影响
将p代入式(15)可求得孔套零件外径位移变化量Δd2为:
4 实 例
图5 阀座
图5 为一阀体与套筒过盈配合,阀体内孔需压入一套筒,要求阀体和套筒之间过盈配合为φ30H6/r5,压入后套筒内径尺寸为φ20H6。试求压入前套筒内径尺寸精度。
阀体外形尺寸较大,阀体和套筒材料均为45 钢,材料的泊松比μ=0.3,弹性模量Es=EH=2.1×105MPa,筒与阀体配合为φ30H6/r5,查表:最大过盈量Ymax=0.044mm,最小过盈量Ymin=0.022mm,装配后套筒内径φ20H6 尺寸为φ20+0.0130 ,计算装配前φ20 尺寸精度。
根据式(17)、(18)可计算出
内径最小收缩量:Δd1min=0.0015mm
ES=+0.013+0.0015=+0.0145mm
EI-Δd1max=0mm
EI=0+0.0030=+0.0030mm
5 结 语
本文介绍了套筒类零件过盈配合的过盈量对轴套零件内径和孔套零件外径尺寸的影响,通过分析并推导出过盈量与其直径变化量的关系,为过盈配合尺寸的设计和加工工艺提供理论依据,确保装配后的使用要求。
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