蔡志恒，童根树

(浙江大学土木工程系，310058杭州，czh1984@139.com)

结构在遭遇达到设防烈度的地震作用下，能经受一定程度的塑性变形，对结构的安全并没有不利的影响.因此，现有的抗震规范，都允许结构在遭受本地区抗震设防烈度的地震影响时进入塑性阶段.但非线性分析较为复杂和耗时，此时，对简化的弹塑性地震力计算便出现了2种研究方向:间接法和直接法.间接法是通过对弹性地震力折减来获得弹塑性地震力;直接法是建立与弹性反应谱类似的弹塑性动力放大系数谱βμ谱，弹塑性地震力可以利用公式Fμ=kβμG直接获得，其中k为地震区域系数，G为结构质量.已有研究［1－5］表明:震中距和震级对强度折减系数R影响较小，而场地条件、阻尼比、滞回模型对R存在着不可忽视的影响.文献［6］首次用特征周期TgR对R谱进行归一化处理，很好地保留了R谱的峰值特性.文献［7－8］对特征周期作了进一步研究，分析了修正克拉夫模型和双折线模型的R谱.在大震作用下，结构的塑性变形将比弹性极限变形大好几倍，此时结构受重力二阶效应的影响将变得尤为明显，因此，折减系数R和弹塑性动力放大系数β都应考虑二阶效应的影响.文献［9］建议在设计中采用强度需求放大系数α=1/(1－μθ)，以考虑P－Δ效应的影响，并被1977年的墨西哥抗震规范采用;而我国的建筑工程抗震性态设计通则［10］给出的楼层剪力放大系数则为α= 1/(1－θ);二者存在巨大的差异.文献［11－12］的研究也认为应该考虑P－Δ效应的影响.由于2个特征……