任华，马凝芳，赵淳，许衡，苏杰，赵俊杰，吴敏，马志清，王宇

(1.南瑞集团有限公司，南京211106; 2. 国网电力科学研究院武汉南瑞有限责任公司，武汉 430074; 3.电网雷击风险预防湖北省重点实验室，武汉 430074; 4.中国信息通信研究院，北京100191; 5.国网浙江省电力公司金华供电公司，浙江 金华 321000; 6.国网青海省电力公司电力科学研究院，西宁810000)

0 引言

并联间隙作为一种疏导型防雷装置，目前已广泛应用于国内110(66)kV—500 kV输电线路，其核心思想是允许线路有一定的雷击跳闸率，采用该装置并联于绝缘子串旁，可以接闪雷电，疏导工频电弧，避免绝缘子串被电弧烧坏，虽有雷击闪络但无永久性故障，重合闸能够成功[1 - 6]。

现行电力行业标准DL/T 1293—2013《交流架空输电线路绝缘子并联间隙使用导则》中，对110 kV—500 kV输电线路并联间隙的型式结构及尺寸进行了规范[7]，但实际运行经验表明，500 kV输电线路采用该标准中推荐的结构及尺寸的并联间隙经常出现保护失效情形。为此，近年来相关研究团队开展了一系列研究工作。文献[8]在有限元仿真平台中建立了导则中规定的500 kV并联间隙仿真模型，进行了电场分布计算，进一步提出了新型500 kV输电线路并联间隙的典型结构型式为低压侧球拍形、高压侧半跑道环形，如图1所示。

图1 新型500 kV输电线路并联间隙Fig.1 Parallel gaps of new-type 500 kV transmission line

文献[9 - 10]针对新型500 kV输电线路并联间隙，通过雷电冲击试验进行了结构型式、参数优化研究，最终推荐当绝缘子片数为29片时，高压、低压端并联间隙横向距离均为700 mm，文献[10]同时针对500 kV新型结构……