徐占武，王泽爱，黄小珠，黄波，陈远庆

(中海油惠州石化有限公司，广东 惠州 516086)

0 引言

加氢裂化尾油是加氢裂化装置未转化产物，是生产APIⅡ类和Ⅲ类加氢基础油的理想原料[1-2]，但因其馏程较轻对提高中、高黏度加氢基础油收率不利。为此，国内外一些基础油装置将加氢裂化尾油的轻馏分切割后再进料。如韩国SK公司25万t/a、大连石化50万t/a和茂名石化40万t/a润滑油加氢装置的异构脱蜡反应器前设有减压蒸馏装置或预分馏塔以除去加氢裂化尾油原料的轻组分[3-5]，但加氢裂化尾油馏程对中、高黏度基础油收率的具体影响未见报道。

惠州石化40万t/a润滑油加氢装置主要生产60N和150N基础油产品，副产轻质白油。因加氢裂化尾油原料馏程较轻，致使基础油150N收率低。为此采用工业装置工艺流程，模拟其工艺参数条件进行了润滑油加氢中试试验，考察加氢裂化尾油原料的馏程对基础油收率的影响。

1 试验部分

1.1 加氢中试装置及试验工艺参数

在200 mL加氢中试装置上进行中试试验，该装置由进料系统、反应系统、循环氢系统、冷却分离系统和控制系统等组成。原料油经加压后依次进入加氢异构脱蜡反应器和加氢精制反应器，产物进入冷却分离系统后，以氢气为主的气相进入循环氢系统，液相产物经汽提塔分离出气相产物后进入产品罐。

采用40万t/a润滑油加氢装置的加氢异构和精制工艺流程，并模拟其工艺参数确定的中试试验参数见表1，通过优化异构反应温度使试验产物的性质达到工业装置产品的出厂指标。

表1 中试试验参数

加氢中试液体产物采用10 L实沸点蒸馏仪蒸馏切割，得到轻组分、60N和150N基础油产品。

1.2 试验原料

采用公司润滑油加氢工业装置的同一批次加氢裂化尾油原料，在10 L实沸点蒸馏仪上按照330 ℃、340 ℃、350 ℃、360 ℃和370 ℃的切割点进行馏分分离，其收率见表2。

表2 加氢裂化尾油原料不同切割温度段收率

对切除轻馏分11.1%的加氢裂化尾油(切割温度340 ℃，以下简称加氢尾油Ⅰ)和切除轻馏分24.3%的加氢裂化尾油(切割温度370 ℃，以下简称加氢尾油Ⅱ)的性能分析见表3，为便于比较，同时列出全馏分加氢裂化尾油的性能。

表3 三种试验原料的性质

切割轻馏分后的加氢裂化尾油馏程变重，初馏点显著提高，但终馏点变化很小；密度、黏度、黏度指数、倾点和蜡含量均有所提高。

2 结果与讨论

结合润滑油加氢工业装置各个产品的指标要求，以及确保三种试验原料的产物性能基本一致，对中试加氢异构反应温度和加氢液态产物的分馏切割点进行了优化。优化结果和基础油性质见表4，各产物收率见表5。

表4 优化参数及基础油性质

表4(续)

表5 各产物收率

表4和表5表明，与未切割轻组分的加氢裂化尾油相比，以切除轻馏分11.1%和24.3%的加氢裂化尾油为原料时，在其他操作条件基本一致下，其异构化反应温度分别提高2 ℃和4 ℃后可确保基础油性能基本一致。60N收率分别下降了2.8%和12.1%，150N收率分别提高了4.2%和11.7%，但基础油总收率变化不明显。

为进一步考察切割加氢尾油轻馏分后，对较高黏度级别的250N基础油收率性能的影响，加氢液态产物中切割温度440 ℃以后的馏分满足250N的指标要求。与未切割轻组分的加氢裂化尾油相比，以切除轻馏分11.1%和24.3%的加氢裂化尾油为原料时，250N收率分别提高了0.5%和2.2%，提高幅度较小。

3 结论

(1)将全馏分加氢尾油中的轻馏分切除11.1%和24.3%后其蜡含量分别增大1.5%和3.2%，异构化反应温度分别提高2 ℃和4 ℃以保持基础油性能基本相当。

(2)将全馏分加氢尾油中的轻馏分切除11.1%和24.3%后对基础油总收率的影响不明显，60N收率分别下降了2.8%和12.1%，150N收率分别提高了4.2%和11.7%，250N收率分别提高了0.5%和2.2%。