煤系针状焦生产中混合油的粘流特性与分子结构间关联性的FTIR解析

2020-06-12程俊霞朱亚明高丽娟赖仕全赵雪飞

光谱学与光谱分析 2020年6期

程俊霞，朱亚明，高丽娟，赖仕全，赵雪飞

辽宁科技大学化工学院，辽宁鞍山 110451

引言

混合油是煤系针状焦生产过程中的焦化原料，它是由精制沥青和循环油按照一定比例配成的混合物。它是一种复杂的共熔共沸体系[1]。随着反应体系温度的升高以及精制沥青反应深度的增加，裂解的油气组成发生了改变，进而导致循环油性质随之发生变化，使得在同一生产周期内不同时间进入焦炭塔内的混合油性能存在差异，这种差异的存在使其在焦炭塔内结焦时形成的焦炭质量不均匀。这也是目前影响我国煤系针状焦质量进一步提升的关键因素之一。

随着延迟焦化生焦过程的进行，混合油性质的变化主要体现在密度和粘度两项指标上。对于沥青类混合油品而言，粘度越大，说明其组成中分子量偏大的物质越多，密度相对变大，粘度则随之增加。混合油的粘度是根据物质的直观流动情况测得的数值，它并不反应物质的真实粘度，但是，由于所测得的粘度值具有相对性和表观性，因此又称为表观粘度。在一定程度上它对物质粘流性质具有重要的意义。相同条件下检测混合油表观粘度值的大小与其分子结构有直接的关系。因此根据混合油粘流特性的变化可以间接反映其分子精细结构的变化。而FTIR分析技术一直用来定性分析表征稠环大分子复杂化合物的分子结构。随着人们对红外光谱认识的深入以及红外重叠谱带分峰拟合技术的迅速发展，利用红外谱峰定量分析沥青等复杂混合物中的官能团含量得到了众多学者的认同[2-3]。

鉴于此，利用FTIR分析技术结合分峰拟合的方法定量研究混合油分子结构与粘流特性间的关联性，对调控混合油质量的稳定及高品质针状焦的生产提供一定的理论基础和技术支撑。

1 实验部分

1.1 原料

混合油样品来自鞍山某炭素材料厂延迟焦化车间。选取不同生焦时间进入焦化塔的混合油，分别命名为MO-X(X代表混合油进入焦化塔的时间，例如，MO-4代表第4小时进入焦化塔的混合油)。

1.2 混合油的性质表征

混合油的结焦值(Cv)、甲苯不溶物(TI)、喹啉不溶物(QI)分别参照国家标准GBT 8727—2008，GB/T 2292—1997和GB/T 2293—2008进行测试。100 ℃时的密度按照GB/T 8928—2008进行测试。分子量测定在JI833-VPO型(美国，PE)蒸气压分子量测定仪上完成。

1.3 混合油的红外光谱表征

混合油的FTIR光谱分析采用KBr压片法在PerkinElmer Spotlight-4000型光谱仪上完成，采集范围为4 000～400 cm-1，扫描次数为36 次·s-1。为深入研究混合油分子的官能团结构分布情况，对波数范围为700～900和2 800～3 000 cm-1区域进行分峰拟合，处理软件为origin2016。

1.4 混合油的表观粘度测试

采用上海尼润智能科技有限公司生产的SNB-AI型智能旋转粘度仪进行流变性能测试。测试条件：样品量：10 mL；转子型号为21#；测试温度由室温至30 ℃，恒温5 min，试管温度稳定3 min后开始采集数据，然后以1 ℃·min-1的升温速率升温至终温80 ℃。

2 结果与讨论

2.1 混合油的基本性质分析

混合油性质的分析结果如表1所示。

从表中数据分析可知，随生焦周期的延长，混合油的结焦值变化不大，QI含量不变。但是密度略有增加，分子量明显增加。这说明随着重油在系统内循环时间的延长，混合油中重组分分子结构发生变化，导致含量增多，但是结焦性物质含量变化不明显。同时也进一步说明了不同生焦周期内，混合油成焦的环境并不完全一致，从而引起焦炭质量不均匀的情况发生。

表1 混合油的性质分析Table 1 Property analysis of mixed oils

Note:Cv:Coking value；TI:Toluene insoluble；QI:Quinoline insoluble；ρ100:The density at 100 ℃；Mn:Number average molecular weight

2.2 混合油的FTIR分析

FTIR光谱是研究混合油等复杂稠环化合物的有效手段[4]。几种混合油的FTIR光谱如图1所示。

图1 样品的红外谱图1：芳环上芳香氢取代区；2：芳香碳键区； 3：脂肪氢键区；4：芳香氢键区Fig.1 FTIR spectra of samples1：Aromatic CHx out-of-plane deformation hydroxyl group; 2：Aromatic carbon;3：Aliphatic CHx;4：Aromatic CHx

(1)

根据文献[8]介绍的关于稠环大分子化合物的FTIR分析方法，引入6个分子结构参数：脂肪链的支链化程度(I1)，芳香程度(I2)，芳环缩合度(I3)，芳环上5元取代(I4)、芳环上3、4元取代(I5)、芳环上2元取代(I6)。

图2 样品MO-4红外谱图分别在700～900 cm-1(a)，2 800～3 000 cm-1(b)处的拟合峰Fig.2 Curve fitting of FTIR spectrum of MO-4 in the ranges of 700～900 cm-1 (a) and 2 800～3 000 cm-1 (b)

混合油分子结构参数如表2所示。从表2中可以看出，混合油主要是以带有部分脂肪侧链的缩合芳香环结构组成的。混合油中的脂肪结构的支链化程度偏低(I1较小)，说明混合油中链状的脂肪结构含量少且链长较短，从而可以推测油品中脂肪族的结构主要是以取代基的形式连接在结构单元或者官能团的侧链上，甚至是结构单元之间的桥键。I1几乎都小于1，该数据与文献[9-10]采用B-L方法计算支链化长度高度相吻合。I1随着焦炭塔进料时间的增加，呈现减小的趋势，而I2呈现相反的趋势，I3的变化规律性不太明显，但总体上略有增加。这主要是由于煤系针状焦生产过程中随着系统温度升高及精制沥青反应程度的加深，逸出的高温油气组成中较大分子量物质增加，密度增大。油气中的重组分脂肪族侧链部分减少或变短，脂肪烃中氢含量有所减少。影响了混合油中红外结构参数I1和I2的变化。另外混合油中芳环的缩合程度I3没有明显变化，说明缩合程度相对稳定。由I4，I5和I6的数值变化情况可知，混合油中的芳环取代情况也几乎不发生变化，且取代方式几乎相同。

表2 样品的分子结构参数信息Table 2 Molecular structure parameter information of the samples

2.3 混合油的粘流特征分析

混合油的粘度曲线如图3所示。从图3可以看出粘度受温度的影响显著，随温度增加表观粘度急速下降，并且不同生焦时间的混合油粘度差别明显。混合油在软化初期属于非极性液体，体系内的分子间具有相互吸引的作用，使得分子强烈的聚集在一起。在分子间引力的作用下，油品内分子间的运动受到了阻碍，一旦受到外力的作用时，就会体现为分子间的内摩擦，因此会呈现较高的表观粘渡。随着温度的升高，样品粘度的变化趋势具有相似性。这是因为温度升高，样品内链段活动能力增加，体积膨胀，分子间的相互作用减少，流动性增大，分子链容易取向。其中一些分子链变得更加顺直和舒展，减少了缠结点和范德华交联点。由于分子链变得更加柔顺，混合油中的重油与沥青间的互溶性进一步增强，两者相互溶解分散程度加深。最终结果导致随温度的持续升高，混合油表观粘度几乎趋于一致。

图3 样品的粘温曲线Fig.3 The viscosity of sample vs temperature

图4 lnη与1/T的关系图Fig.4 The relationship between lnη and 1/T

当温度高于玻璃相转变温度(软化点)时，混合油粘度与温度的依赖关系可用Arrhenius方程表示

(2)

对式(2)两边取对数即可得

(3)

式(3)中，K为与物质有关的常数；R为气体常数，8.314 J·mol-1·K-1；η是表观粘度，mPa·s；T为热力学温度，K；Eη为粘流活化能又称表观活化能，kJ·mol-1。以lnη对1/T作图，可得到一条直线方程，由直线的斜率即可求出样品的表观粘流活化能(见图4)。

混合油在室温下呈现粘稠的流动状态，软化点远低于室温，因此可以利用式(3)计算混合油的表观粘流活化能。计算结果见表3。从表3中可以看出混合油的粘度对温度的敏感程度随着生焦时间的延长呈现增加的趋势。

表3 样品的表观粘流活化能Table 3 Apparent viscous fluid flow activation energy of samples

2.4 混合油分子结构与粘流性能的关联性

在混合油中由于存在多组分的复杂芳香类物质，导致分子内部及分子间的相互作用较强，沥青类分子之间非常容易发生缔合[11-12]。因此，最直观的表现是混合油的初始粘度值较大。理论上缩合芳环和烷基侧链对粘度影响较大，这是因为缩合芳环π—π键缔合作用造成分子堆积，从而阻碍了混合油中的大分子在体系中的溶解性，会造成粘度增加。并且芳香环的缩合度越大，形成的混合体系越稳定，进一步促使体系粘度的增加[13]。但是烷基侧链的存在使得在空间结构上不利于分子堆积，从而可以提高沥青在重油中的溶解能力，在一定程度上又可以减小混合油的粘度。因此，混合油的不同粘流特性归根到底是芳环结构和烷基侧链数量及位置不同造成的，这也是混合油的化学组成和分子结构特性的最直观反映[14]。根据以上的分析，混合油的粘度在理论上应该与分子结构参数I1，I2和I3的变化有关。I1，I2和I3与表观粘流活化能Eη的关系见图5(a)所示。利用Excel中数据分析工具对I1，I2，I3，Eη进行回归分析时发现，回归曲线的拟合优度R2仅可达到0.71，效果并不是很理想，并且三种因素的贡献值非常接近。由数据分析结果可知，三种因素均不可忽略。实际上，无论是煤沥青分子结构还是重油分子结构本身支链化程度较低，支链长度较短[15]，对于混合油而言支链对粘流特性的影响应该很小。从这一观点出发，混合油的粘流特性主要是由芳香性程度I2及分子的缩合程度I3决定，它们与Eη的关系见图5(b)所示。对I2，I3，Eη进行数据回归分析后发现回归曲线的拟合优度R2反而降低。这说明混合油中烷基侧链的存在对粘流特性的影响是不可忽略的。

进一步从混合油的红外谱图上分析：700～900 cm-1芳氢吸收峰的分布几乎相同，并且分子结构参数I4，I5和I6的计算结果显示变化范围很窄，因此单独从数据上来分析混合油分子结构参数与粘度的关系时，可以忽略I4，I5和I6的变化对粘流特性的影响。但是，基于以上对参数I1的分析结果表明，混合油分子结构即使发生微小的变化也会引起粘流特性的改变。因此考虑所有的分子结构参数进行回归分析时，回归曲线的拟合优度R2可以达到0.98，获得的混合油的分子结构参数与粘流特性之间的关系模型为：Eη=703.59-55.88I1-7.83I2+5.73I3-1 866.70I4-694.85I5-83.16I6。由此可见，粘流特性是混合油这一复杂体系中所有分子结构特征的宏观表现。在煤系针状焦生产过程中混合油的分子结构略微发生变化，都将导致其粘流特性发生改变。而粘度的变化，对混合油的成焦行为将产生深远的影响。因此，生产过程中控制混合油粘度的稳定显得尤其重要。