徐麦菊 叶伟 徐章耀 刘永强 马福恒

摘要：针对病险水库除险加固过程中会出现的上游护坡型式改变的情况，基于物理模型试验，研究各工况下干砌石与混凝土两种类型护坡的波浪爬高及越浪情况，确定护坡类型变化对波浪爬高和坝顶高程的影响。以某水库大坝为例，采用1∶15的模型比尺进行了不同护坡型式典型断面的波浪物理模型试验。研究发现，由于干砌石、混凝土两种型式护坡的糙渗系数相差015，干砌石护坡改为混凝土护坡后最大波浪爬高计算值增长056 m，试验值增长06 m，此情况下坝顶的现状高程不能满足规范要求；改变护坡型式后波浪冲击坝顶胸腔而产生的跃浪量也会增加，胸墙收到的最大波浪压力从159 kPa增至178 kPa。试验的成果对类似除险加固工程的设计工作具有借鉴意义。

关键词：土石坝；护坡；坝顶高程；模型试验；糙渗系数

中图分类号：TV641文献标志码：A文章编号：16721683（2018）03014906

Experimental study on effect of the upstream slope protection type change of an earth rock dam

XU Maiju1，YE Wei2，XU Zhangyao3，LIU Yongqiang3，MA Fuheng2

（1.Management Bureau of Zhaopingtai Reservoir，Pingdingshan 467300，China；

2.Dam Safety Management Department， Nanjing Hydraulic Research Institute，Nanjing 210029，China；

3.Management Bureau of Baiguishan Reservoir，Pingdingshan 467301，China）

Abstract：In view of the upstream slope protection type change in the process of the reinforcement of dangerous reservoirs，we conducted a physical model test to study the wave runup and overtopping situation of the dry masonry slope protection type and the concrete type，and determined the effect of slope protection type change on the wave runup and crest elevation.In this paper，we took a reservoir dam for a case study.A wave physical model test of a typical section of the slope protection types was carried out at the scale of 1∶15.The test results showed that the roughness coefficients of the dry masonry and concrete types differed by 015.After the change of slope protection type from dry masonry to concrete，the calculation value of the maximum wave runup increased by 056 m， and the test value increased by 06 m.In this condition，the original crest elevation could not meet the standard requirements.In addition，after the change of slope protection，the wave overtopping will also increase.The maximum wave pressure on the parapet will increase from 159 kPa to 178 kPa.The results of the test can provide a reference to the design of similar reinforcement projects.

Key words：earth and rockfill dam；slope protection；crest elevation；model test；roughness coefficient

20世纪50年代至70年代我国修建了大量水库，由于历史原因及设计施工水平的限制，多数大坝存在病险问题。一般而言，常见的水库病险主要分7个方面：防洪、抗震、大坝结构、大坝渗流、输、泄水建筑结构、金属结构和机电设备及管理设施等[14]。其中，大坝结构病险问题又主要包括护坡破损、坝坡不稳定、断面不足等3个方面。通常，土石坝上游可采用块石、现浇混凝土及预制混凝土块等型式[5]进行护坡整治。以昭平台水库为例，水库除险加固过程中将主坝上游护坡型式由原干砌石改为混凝土面板。然而，护坡型式的改变将影响糙率渗透性系数[610]，影响波浪爬高，使得坝顶高程不满足要求，继而影响大坝的防洪。

姜树海和范子武[11]定量评估了坝顶高程的时变特性，论证了陡变性作用对大坝防洪安全的影响极为显著。焦景辉等[12]提出在混凝土板上采用台阶结构加糙以降低坝顶高程，这一措施使糙率渗透性系数值降低到了砌石标准（075～08），大大节省了工程投资。乔树梁[13]进行了坝顶高程确定的影响因素的分析，认为需要根据水库所在地风速、上游坡比、不同的运行工况等综合条件进行分析计算。可见，坝顶高程与护坡型式、采取的措施和環境条件等多个因素有关[1418]。护坡型式改变后复核波浪爬高、跃浪量等对大坝防洪至关重要[1923]。

第16卷 总第96期·南水北调与水利科技·2018年6月徐麦菊等·某土石坝上游护坡型式改变影响坝顶高程的试验研究某水库拦河坝原上游护坡为砌石，除险加固工程改为混凝土，从而增加了风浪爬高，安全评价复核认为主坝坝顶高程不满足规范要求，对大坝防洪安全不利[24]。为进一步确定护坡类型变化对波浪爬高的影响，本文选取拦河坝典型断面，采用1∶15的模型比尺进行了断面波浪爬高物理模型试验，模拟得到了不同工况下干砌块石及混凝土两种护坡型式下的波浪爬高，测量了越浪和胸墙结构波浪压强等。综合试验成果，分析了上游护坡型式改变对坝顶高程的影响。

1试验系统

波浪试验在南京水利科学研究院波浪水槽（见图1）中进行，水槽长64 m、宽18 m、深18 m。水槽可同时产生波浪、水流和风等多种环境因素。水槽的工作段分割成08 m和10 m两部分，08 m段用来布置物理模型和进行模型试验，另一段则用于扩散造波板的二次反射波。水槽的一端配有消浪缓坡，另一端配有丹麦水工研究所（DHI）生产的推板式不规则波造波机。造波系统由计算机自动控制产生需模拟的波浪要素，可根据需要产生规则波和不同谱型的不规则波。为消除水槽试验中波浪的多次反射，造波板上安装DHI研制的二次反射吸收装置（ARC）。波压力采用CSYⅡ型压力监测系统测量。波浪要素和爬高采用电阻式波高、爬高仪测量，由计算机自动采集处理；越浪量采用接水箱称取水重。

2试验模型

2.1模型设计

水库拦河坝为黏土斜墙砂壳坝，断面见图2。现状坝顶高程1818 m，最大坝高355 m，坝顶长2 315 m，顶宽70 m、净宽64 m。防浪墙高12 m，墙顶高程183 m。除险加固主坝上游护坡由原干砌石护坡改为混凝土面板护坡，胸墙也在以往的维护工程中发生变化。由于水库水域面积较大，承受较大风浪作用，根据相关规范，计算平均波浪爬高时干砌石护坡糙渗系数取075，混凝土护坡糙渗系数取090，两者相差015，使得风浪爬高增加，可能导致坝顶高程不足。为进一步确定护坡型式改变对风浪爬高及胸墙越浪的影响，需通过断面物理模型试验，测量设计洪水位和校核洪水位情况下两种类型护面的波浪爬高及胸墙顶的越浪情况。

试验断面选择拦河坝上游坝坡至挡浪墙结构，并分别构建了干砌块石和混凝土面板两种护坡模型。试验首先制作胸墙、干砌块石和混凝土面板模型；制作过程保证重量和几何相似，且将重量、几何误差分别控制在3%、1%以内。然后对试验断面按几何比尺缩小后进行放样，构筑大坝断面，断面尺寸误差也控制在1%以内（见图3）。大坝17000 m高程设有宽2 m的平台，上坡有两种坡度，17700 m高程以上坡度为1∶20，17700～17000 m高程为1∶25；下坡17000～15700 m高程为1∶30，以下至坝脚为1∶35。坝顶设有胸墙，防浪墙顶高程为18300 m，墙顶设有5 cm宽挑檐。

types of slope protection

试验遵照JTJ 234-2001《波浪模型试验规程》相关规定[25]，采用正态模型，按照Froude数相似律设计。根据设计水位、波浪要素、试验断面及试验设备条件等因素。模型几何比尺取为15，各物理量比尺如下：几何比尺Lr=15，时间比尺：Tr=L1/2r，重量比尺：Pr= L3r，压强比尺：Pr= Lr。试验分别采用规则波和不规则波进行，以不规则波为主，规则波作为对比，每组试验重复3次。

波浪的平均波高和平均周期采用莆田试验站公式。

gHmW2=0.13tanh[0.7（ghmW2）0.7]·

tanh0.0018（gDW2）0.450.13tanh[0.7（ghmW2）0.7]（1）

Tm=4.438H0.5m（2）

式中：Hm为平均波高（m）；Tm为平均波周期（s）；W 为平均波周期（m/s）；D 为风区长度（m）；hm为水域平均水深（m）；g为重力加速度，取981 m/s2；W为设计风速（m/s）；正常运用条件下的1级、2级坝，采用多年平均年最大风速的15～20倍；非常运用条件下，采用多年平均年最大风速。

由当地气象局提供的1980-2011年气象资料，分方向统计后可得该地区年最大平均风速为150 m/s。由于当地气象局观测场高度1457 m，风杆高度105 m，而水库校核洪水位为18075 m，高于观测场高度。因此，将气象站风速进行修正得到相应水面上风速，为195 m/s；多年平均年最大风速取为240 m/s。从而，试验所用波浪要素的依据风速分别取150 m/s、195 m/s和240 m/s等3种。拦河坝为2级，正常运用条件下取多年平均年最大风速的15倍，因此，风速分别取为225 m/s、293 m/s和360 m/s。在正常运用和非正常运用情况下的风区长度分别为5 454 m和5 600 m，由上述3种风速及15倍的值，采用莆田试验站公式计算得到坝前校核洪水位（非正常运用条件）和设计洪水位（正常运用条件）波浪要素列于表1。

2.2试验内容和试验方法

试验水位分别为校核洪水位18075 m和设计洪水位17706 m。

试验内容包括测量设计洪水位和校核洪水位情况下，干砌块石护坡、混凝土护坡的波浪爬高、墙顶越浪以及胸墙压强。首先进行波浪要素率定，试验时先用小波作用，以使堤身密实，然后按设计波浪要素造波，进行各项内容的试验。

（1）斜坡护面波浪爬高试验。

在坡度为1∶20的足够长斜坡上布置波高仪，测量混凝土面板及干砌块石型式时的波浪爬高。

（2）胸墙越浪测量断面试验。

测量一个波列作用下的越浪水体重量，然后除以一个波列作用时间，从而得到平均单宽越浪量。試验在大坝断面后侧安置一接水箱，箱内置一台微型水泵，随时将越浪水体抽出，并称重，以计算越浪水量。

在胸墙中心线布置压强测点，测量胸墙压强，进行压强测量。

3试验成果及分析

3.1波浪爬高试验

护坡结构型式的糙渗系数KΔ是反映其消浪性能的重要参数，不同结构型式的糙渗系数KΔ使斜坡上的爬高也不相同。在校核洪水位、设计洪水位及相应波浪作用下，波浪爬高试验结果和数值计算结果列于表2。

3.2越浪量

由于波浪爬高只是表示波浪在斜坡上的爬升高度，而坝顶实际采用带挑檐的直立胸墙结构。因此，需要模拟坝顶胸墙结构，通过越浪量试验，观测波浪的越顶状况。试验中波浪作用于坝顶胸墙的状况见图4，各工况下胸墙越浪量列于表3。

洪水位H1%=1.16 m，Tm=3.07 s1.0×1035.1×104H1%=1.54 m，Tm=3.54 s1.1×1036.3×104H1%=1.93 m，Tm=3.96 s1.4×1038.3×104H1%=1.77 m，Tm=3.79 s1.2×1040H1%=2.34 m，Tm=4.37 s1.4×1040H1%=2.90 m，Tm=4.87 s1.5×1040从试验结果可看出，即使是在设计洪水位、24 m/s风速下的波浪（H1%=290 m，Tm=487 s）的情况下，越浪量也较小，只有15×104m3/（s·m）。然而，在试验过程中（图4）可看到，由于胸墙和挑檐的作用，虽然越过胸墙的水量较小，但波浪作用于胸墙时溅起较大水花。如果遭遇7～9级左右大风作用，溅起的水体受风力影响可能越过胸墙。如考虑风力对爬高后波浪的影响，越浪量将会有较大增加。

3.3胸墙压强

为分析校核洪水位、设计洪水位及相应波浪要素组合下波浪爬高对胸墙作用，胸墙自上而下布置了6个测点，测量所受压强，测点布置见图5。由于设计洪水位时波高较小，波浪难以作用到胸墙上部，使得胸墙所受波浪压力较小。校核洪水位15 m/s的风速压强试验结果见表4。由表可见，在校核洪

4结论

本文以某水庫大坝为例，采用1∶15的模型比尺进行了不同护坡型式下的波浪断面物理模型试验，由试验可以得到如下结论。

（1）将上游护坡型式由干砌块石改为混凝土面板后，糙渗系数发生了显著变化，坝顶高程已不能满足规范的要求。

（2）试验中观察到由于大坝胸墙顶部设有挑檐，波浪上爬后被反卷会水库，因此越浪量较小。但实际情况是在发生较大波浪作用时，风速也较大，如果在试验中考虑风的影响，越浪量将会有较大幅度的增加。

（3）试验结果供其他除险加固工程参考，在改变护坡型式后应同时复核相应的波浪爬高，或加以物理模型试验，以合理确定坝顶高程，或采取加糙措施，以保障水库的防洪能力。

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