余志勇 ，郑军 ，高波 ，吕闯 ，周斌

（1.衢州市质量技术监督检测中心，浙江 衢州 324002；2.山东凿岩钎具有限公司，山东阳谷252311；3.长沙矿冶研究院责任有限公司，湖南 长沙 410012；4.深海矿产资源开发利用技术国家重点实验室，湖南 长沙410012）

1 前言

目前我国虽然在潜孔钻机和液压凿岩钻车应用上取得了长足的进步，但在凿岩爆破工程中的应用和产品产量上，气腿式凿岩机仍占主要地位，与之配套的凿岩用锥体连接中空六角形钎杆，在钎具中也是产量最大。

一般来说，凿孔速度正比于凿岩机的冲击能量和冲击频率，故从凿岩速度的角度希望凿岩机具有较高的冲击能量和频率，但随着凿岩机冲击功率的加大，势必增大钎杆的应力幅值和频率，受钎杆疲劳特性的制约，将导致钎杆疲劳寿命的降低，故对凿入系统的整体功能而言，凿岩速度和疲劳寿命二者必须综合考虑。

2 钎杆工作应力

两个波串之间的间隔时间T对应于凿岩机冲击频率f

每个波串中相邻峰值间隔时间T′对应于钎杆的基频fr

图1 钎杆应力历程

钎杆应力历程主要包括上述两个基频成份（f，fr）,可近似视为一低频信号叠加于高频波上的调制过程。

3 凿岩机冲击性能测试

3.1 测试系统

气腿式凿岩机冲击性能测试系统如图2所示，被测样机、测杆和吸能装置安装在立式台架上。推进缸给气动凿岩机施加推力。在上述测试系统上，按照国家标准GB/T 5621-2008规定要求，测杆采用3 m长H22钎杆，按照标准要求不施加扭矩，将尾柄车圆（φ22.4），在距尾柄端面约为750 mm处粘贴应变片以检测纵向应力波，以准确地捕获入射应力波形，避免反射波的干扰，其一端置于吸能装置中。吸能装置采用长管结构，内置摩擦片和吸能材料，模拟实际工作过程中能量被不断吸收的情况，并消除了钎杆的多余振动，也提高了应变片的使用寿命。

在钎杆上采用两组应变片相对粘贴于钎杆两侧，串联作为半桥的一臂检测钎杆中之纵波。桥路中测取的电压经应变仪适当放大，输入到波形存储器分析仪，依次准确地俘获每次冲击的入射应力波，经A/D变换，通过接口输入微机进行数据处理。得到连续25次冲击的实验结果，并由打印机给出相应的数字结果和四条应力波形采样曲线。

图2 冲击性能测试系统

3.2 测试结果

在测试系统上按照国家标准GB/T 5621-2008规定要求，采用应力波法检测了各种气腿式凿岩机连续25次测杆最大应力、冲击能量、冲击频率及统计值，实验结果分别见图3、图4和表1。由于被测样机为非标准样机，而且生产时间不同，不能作为气腿式凿岩机的性能比对资料，仅用于本文钎杆寿命系数的计算。

4 钎杆寿命估测

线性累积损伤理论的破坏条件

Fault Diagnosis of Marine Diesel Engine Based on Principal Component Analysis

图3 S82--0.5MPa测试结果

图4 S82--0.63MPa测试结果

式中ni——在变幅载荷过程中第i阶载荷的循环次数

Ni——第i阶载荷在材料S-N曲线上的破坏循环次数

上式表明：各阶载荷在构件中产生相应的分损伤量，当其累积损伤达到1时，导致构件损伤。

各阶载荷σi产生的损伤量

表1 气腿式凿岩机性能参数测试结果

由S-N曲线

式中c，m——材料常数

对钎杆 c=1300MPa，m=2，则总损伤量

式中Z——单位时间有效应力峰值数

Pi——各阶载荷的相对频率

钎杆寿命

由上述分析可以看出：钎杆损伤正比于其载荷（应力）的平方次幂和频率，即：

由于钎杆寿命反比于钎杆应力的平方次幂，在每次冲击应力波串中可忽略其后续低幅波的影响，近似取其应力值σi为测试中的钎杆最大应力σmax，其作用频率即为凿岩机冲击频率f，则有

式中 σmax、f为其它型号凿岩机测试得到的最大钎杆应力和冲击频率。

根据测试结果得出的各型号凿岩机的钎杆寿命系数如表2所示：

表2 钎杆寿命系数

寿命系数的物理意义是该型号凿岩机配用H22钎杆对应于YT24凿岩机配用H22钎杆工作寿命的倍数。

5 结语

（1）寿命系数的比较表明：高的冲击性能将导致H22钎杆工作寿命的显著降低，相对于YT24凿岩机比较，在工作气压0.5 MPa时，S82凿岩机配用H22钎杆的寿命系数为0.655，在工作气压0.63 MPa时，YT29A凿岩机配用H22钎杆的寿命系数为0.672，即在2种气压下，钎杆寿命分别降低为YT24凿岩机的0.655和0.672倍，这点在凿岩机和钎杆设计、使用中，必须充分注意。

（2）由于钎杆的材质和加工，反映到其S-N曲线上具有较大的随机离散特性，本文采用寿命系数是一种宏观统计定性的比较，并不能准确反映每支钎杆个体的寿命特征。

参考文献：

[1]赵统武．冲击钻进动力学[M]．冶金工业出版社，1996．