李 闽，蒋 琼，廖 志，李 滔

(西南石油大学油气藏地质及开发工程国家重点实验室，四川成都 610500)

在水驱气藏开发早期缺少生产动态资料的情况下，人们通常根据前人标定的采收率变化范围大致判断水驱气藏采收率大小，再以此为基础制订下一步开发方案。但现有的采收率标定范围［1～4］大多是根据开发经验得到，缺乏理论依据。因此研究水驱气藏采收率的计算方法并定量分析其主要影响因素对水驱气藏的开发具有重要的指导意义。

物质平衡方程具有不考虑复杂的地下渗流、所需资料较少和计算方法简单等优点，是油气藏工程师研究油气藏的首选方法［5～8］。但对于水驱气藏，由于地下水的侵入情况未知，用物质平衡方程确定气藏动态和最终采收率变得相当困难。为了解决这一问题，Agarwal［9］(1965)联合物质平衡方程和水侵量计算方程来研究水驱气藏性能，本文在其基础之上进一步研究得出确定水驱气藏动态和最终采收率的理论方法，并对其主要影响因素进行了定量分析。

1 水驱气藏采收率计算方法

Agarwal［9］(1965)联合水驱气藏的物质平衡方程和 Carter—Tracy方法［10］计算的水侵量方程，得到气藏生产时间tn时刻的地层压力pn和累计产气量Gpn的关系，但其结果有部分错误。本文在矫正Agarwal(1965)工作的基础上，重新推导pn和Gpn的关系式。正确关系式为:

其中:

式中 下标n——tn时刻;

下标i——初始条件;

G——地质储量，m3;

Gpn——累计产气量，m3;

tD——无量纲时间，无量纲;

B——水侵系数;

Bw——水体体积系数，m3/m3;

We——水侵量，m3;

Wp——累计产水量，m3;

T——储层温度，K;