张生全，赵劲松，何红星，罗 敏，康丽珠，陶 亮，徐参军，徐 瑞

（昆明物理研究所，云南 昆明 650223）

0 引言

质量特性参数是导弹总体设计和飞行控制的重要参数，包括质量、质心、转动惯量和惯性积大参数。其中，质量、质心是其他参数准确测量的前提，质心参数直接影响航空航天产品的飞控精度[1]。弹载红外相机是搭载红外导引头导弹的核心器件之一，在总体单位要求下，精确设计弹载红外相机的质量和质心对于准确分析导弹搭载能力、控制飞行姿态、提高弹道控制精度、提升作战性能均具有重要意义[2]。质量特性参数设计技术研究，为弹体结构设计、舱内设备安装、调整等工作提供重要可靠性支撑[3-4]。

针对传统弹载红外相机采用试配法对质量质心进行配平的周期长、通用性差等弊端[5-8]，本文从实际设计要求出发，利用三维设计软件进行质量特性参数仿真分析，结合相关基本配平设计原则并运用力矩平衡的基本原理设计出配平负载及安装位置，通过质量质心实测数据成功论证仿真分析结果，证明该方法切实有效。

1 红外相机质心配平方案设计

1.1 相关技术要求

弹载红外相机质量技术要求：3.5±0.2 kg；质心技术要求：①质心沿光轴方向距离安装面26.3±5 mm；②相对于中心光轴不大于5 mm，偏第三象限不大于3 mm。结构象限分布如图1所示，安装基准面如图2所示。

图1 象限分布Fig.1 Quadrant distribution

图2 安装基准面Fig.2 Installation reference surface

1.2 系统方案设计

在总体单位给出的系统方案设计要求下，利用数字化设计软件Creo 自顶向下设计出样机三维模型，主要由主壳体、盖板、支架、探测器组件、光学镜头、电路组件等组成。弹载红外相机模型如图3所示，光学镜头组成如图4所示，模型内部布局如图5所示。

图3 整机结构模型Fig.3 Machine structure model

图4 光学镜头结构模型Fig.4 Optical lens structure model

图5 模型内部布局图Fig.5 Internal layout of the model

2 原始样机质量、质心仿真

利用Creo 对未添加配重负载的样机模型进行质量、质心仿真计算。在进行质心仿真计算之前，需要对各个零、部件进行材料赋值，不同的零、部件赋值参数不尽相同。对于常规类单一均匀密度零、部件只需赋值材料密度，如主壳体、支架、镜头、镜片、盖板、调整垫圈等。对于复合材料零部件而言，需要通过实验测出其具体质量以及质心位置，将实测的质量和质心数据赋值在零、部件三维模型上。具体参数如表1所示。

表1 材料参数赋值Table1 Assignment of material parameters

特别地，在进行质心仿真计算之前，需要将总体单位要求的质心数据赋值在样机三维模型上，且将质心条件赋值为三维坐标原点，即(x,y,z)＝(0,0,0)。通过Creo 的仿真计算求得样机质量M0＝3.13 kg，质心位置坐标：x0＝－16.84 mm，y0＝3.11 mm，z0＝－3.81 mm，可得|σx|＝16.84 mm，|σy|＝3.11 mm，|σz|＝3.81 mm，其中σx表示当前质心沿光轴相较于安装基准面的距离；σy表示当前质心沿Y方向相较于光轴的距离；σz表示当前质心沿Z方向相较于光轴的距离。显然，|σx|＞5 mm，|σz|＞3 mm，X、Z方向超出前文所提指标要求。通过计算与对比，未加配重负载的样机质量、质心均不满足总体方案要求，故需要设计配重方案。

3 设计配重方案

3.1 计算配重负载质量与安装位置

根据提供的质量、质心条件以及未加配重负载整机的仿真结果，如图6所示，在系统空间中两刚性质点上，利用力矩平衡原理，计算配重负载质量与其质心应在位置的函数关系。所有零部件视为刚体，将整个杠杆系统视为整机系统，以条件要求最终质心的位置作为杠杆的支点，m为配重负载总质量，l为配重负载的质心与条件要求最终质心的距离，M为未添加配重负载的整机质量，L为未添加配重负载整机的质心与条件要求最终质心的距离。空间质心力矩平衡图如图7所示。

图6 整机系统的力矩平衡示意图Fig.6 Schematic diagram of torque balance of the whole system

图7 空间质心力矩平衡Fig.7 Space centroid moment balance

根据力矩平衡原理：

根据空间两点距离公式：

式中：x0＝－16.84，y0＝3.11，z0＝3.81，M0＝3.13，即L＝17.54 mm。

综合解得：l＝56.64/m，其中，由于3.30≤M0＋m≤3.70，所以0.27＜m＜0.67。

考虑到红外相机内部布线以及接插件的质量，通过简单测算可引入质量冗余参数ε＝0.1。系统总质量若选定为M，则M＝M0＋m＋ε。若选择M＝3.50 kg，即m＝0.37 kg，同时可得L＝148.37 mm。已知L的取值，即可确定配重质心大概应在的位置。

3.2 配重负载设计原则

设计配重负载应本着以下几点原则[9-12]：

1）配重负载组合的数量尽可能少；由于前期设计时产品质心的不确定性，所以一般质心配平的负载往往是以组合的形式出现，采用组合形式的配重负载，不仅具有更好的灵活性，其互换性更是比单一的配重负载要好。但是，数量过多的配重负载也会导致红外相机整机的可靠性降低，且装配工作费时费力。

2）满足整机重量要求的前提下，重量尽可能轻；对于航空航天类的产品，重量轻意味着运载成本更低，续航里程更远。同时，产品重量的降低也会使生产成本降低，避免了不必要的浪费。

3）安装方式简洁方便；一方面，简单快捷的安装方式可以有效地节省整机装配的时间。另一方面，特别是在做质心试验时，不同样机实物的质心数据可能有所异同，必要时会更换不同尺寸的配重负载来配平某单个产品的质心，所以简洁的安装方式可以为装配、试验节省很多不必要花费的时间。

4）互换性好；弹载红外相机整机是在狭小空间内由众多零件装配而成，且对内部空间密封有严格要求，一般充入氮气。如果配重负载装配在红外相机主壳体外部，将大大提高配重负载的互换性。

5）强度满足使用环境要求；

6）制造成本低；

7）形状简易且尽可能采用共形设计。

3.3 配重负载方案设计

根据仿真计算出的质心范围选取合适的质心位置，再结合以上几点设计原则，弹载红外相机配重负载方案如下：未添加配重的整机质心偏向第三、四象限，所以配重负载的质心应该在第一象限。根据计算出的配重负载质心位置l以及其安装方式的考量，采用方案为半黄铜（Cu-Zn 合金）半硬铝（Al）的组合式环形配重负载如图8所示，通过增加配重厚度的方式达到平衡且其安装方式为与整机的前镜头转接座联接。

图8 配重组合方式Fig.8 Counterweight combination

由于黄铜的密度大约是硬铝密度的3.25 倍，所以两部分配重负载质量分配也为1:3.25，即黄铜部分的质量为0.283 kg，硬铝部分0.087 kg。根据Creo 仿真，可以得出配重负载的厚度h，经计算h＝41 mm，如图9所示。

图9 质心配重三维模型Fig.9 3D model of the center of mass counterweight

4 加配重负载后的整机质量、质心仿真计算

装有上述配重方案的光机系统，可以通过改变配重厚度h调节X向质心，增大h可使质心沿X负向偏移，反之正向偏移，如图10所示。通过改变安装角度θ可以调节YOZ平面的质心位置，如图11所示。综上所述，此方案理论上可以调节本光机系统空间上的质心位置。

图10 X 向质心调节Fig.10 X-direction centroid adjustment

图11 YOZ 面质心调节Fig.11 YOZ surface centroid adjustment

添加配重负载后的整机仿真计算，求得样机质量M0＝3.486 kg，质心位置坐标：x0＝－1.956 mm，y0＝3.11 mm，z0＝－3.813 mm，可得|σx|＝1.956 mm，|σy|＝3.11 mm，|σz|＝3.81 mm。

5 质心测试

测试温度12℃；相对湿度：80%RH；测试质量范围：0.5～20 kg，测试精度：10 g；X方向测试精度：0.2 mm；Y方向测试精度：0.2 mm；Z方向测试精度：0.2 mm。单个整机质心需要不同安装方式测试两次，第一次测试X向质心数据，安装方式如图12所示。第二次更换工装，调整整机摆放姿态测试Y、Z向质心数据，安装方式如图13所示。测试结果如表2所示，与基准值换算结果如表3所示。从与基准值换算后的数据可知，质心测试结果符合总体要求。

图12 X 向质心测试Fig.12 X direction centroid test

图13 Y、Z 向质心测试Fig.13 Y,Z direction centroid test

表2 质心测试数据Table 2 Centroid test data

表3 与基准值对比数据Table 3 Comparison data with reference value

6 结论

传统质心配平方法还停留在依靠工程师的经验感觉来判断操作，耗时费力的同时还无法给出配平后具体的质心偏差量，不利于模型的优化。本文对配平过程进行系统化梳理，总结出一套高效实用的数字化配平方法，其意义在于不仅能够提高配平效率，而且能够提高配平精度，并最终以数字化的方式输出配平结果，以利于精准建模，提高整机性能。质心测试结果表明，该方法切实有效。