唐艳云 杨辉和 杜健新

广东顺控环境投资有限公司

1 餐厨污水处理工艺对比

1.1 正常的处理工艺

在预处理阶段经三相分离后的沼液→气浮除油→冷却到常温→厌氧罐（停留时间40-50天）→多余的泥+初沉池的泥经离心脱水→AO系统→过膜处理。

1.2 我司的餐厨污水处理工艺

我司原渗滤液处理系统设计能力大于实际处理量，加上场地的限制，希望能利用原来已建好的厌氧池（污水停留时间只有20天左右）和反硝化和硝化池，MBR系统和膜系统，其处理工艺如图1。

图1

1.3 差异分析

很多单位为了厌氧段产生更多的沼气，预处理阶段用全混制浆法，经三相分离后的沼液COD会达100000mg/L~150000mg/L，氨氮和SS含量也相应增加。这么高的COD含量，需要在厌氧池里停留较长时间（很多公司设计停留时间为40~50天），产生的沼气也会大量增加。停留时间长，油脂也会在厌氧段降解大部分。

我司预处理阶段浆料没有粉碎，只有固、水、油分离。预处理出水的沼液COD浓度只有50000mg/L~70000mg/L，氨氮含量约2500mg/L，SS含量约25000mg/L。这就一定程度上解决了我司厌氧池小，污水停留时间只有20天左右的问题，但是在厌氧段停留时间短，油脂的去除率也会下降。

脱泥，一般处理工艺只脱厌氧池和初沉池底部的污泥。我司的工艺设计厌氧池出水的污泥都经脱泥处理。脱水后的上清液再气浮去油，这样也从一定程度上减少了含油量。

2 调试阶段遇到的主要问题及解决方法：

2.1 含油量的控制

进水含油量高，在调试初期，经三相分离后的污水含油量达到20000mg/L，在初沉池放置一段时间后，水面浮了一层固体状的油泥装的半固体物质（油加泥），将溢流堰堵塞。采取的措施：实验室测试沼液在初沉池沉降几天后，下层污水的含油量比进水含油量有大幅度下降，不到1000mg/L，所以我们采取每次进水后，在初沉池先沉降一段时间，只将底部的污水泵送至水解酸化池。上层的油，采取临时措施，用污泥车抽至预处理段再过三相分离。

预处理阶段的三相分离机调试正常后，进入污水处理系统的沼液含油量大幅度下降，只有几千毫克/升，污水处理段始终保证来水先沉降一段后再往后泵水，保持初沉池和气浮后暂存池有一定液位，定期检测表面层含油量的情况。有必要时，抽至预处理段再处理。厌氧出水，我们采取在厌氧池的取样口出水，避免从最高点出水，目的是让油在系统的停留时间尽可能长而降解。进硝化池前的气浮出水池，取表层的水样和底部的水样，含油量分别为1880mg/L和257mg/L。保持气浮出水池有一定的液位，也定期将气浮出水上层含油量多的污水抽到初沉池。总而言之，我们尽量让油不流往下一处理工段，通过沉降后将上层含油量大的污水送往前一工段。

2.2 控制A/O系统进水的C/N比

（1）厌氧出水C/N比低，开始阶段，由于进水量少，厌氧池出水的COD含量低于6000mg/L，氨氮含量约2500mg/L。

（2）厌氧出水的污水再离心脱水后C/N比更低，经离心脱水后的污水COD只有3500mg/L，氨氮含量变化不大，C/N比低至1.5~2，硝化池的总氮一度达到1100mg/Ll，对后续TN的控制带来困难，每天还需投加大量的片碱。

（3）解决方法：由于水解酸化池的COD含量高，我们在气浮出水池配水，将水解酸化池的污水泵送至气浮出水池，将COD的含量提高到12000mg/L~14000mg/L。硝化池的TN逐渐降低到合理水平。

2.3 反硝化池

反硝化池进水口和出水口靠得太近，由于进水口和出水口靠得太近，进水停留时间短，碳源没有得到充分的利用，我们将进水管道做了延伸，延长到离硝化池反硝化池连通口的最远端。让污水在反硝化池的停留时间大于2.5小时，保证有足够的反硝化反应的时间。在延长管道前，硝化池临时采取间歇曝气的方式。从一定程度上也对TN的控制有帮助。

2.4 离心脱水机脱不出污泥

借鉴别的厂家的运行经验，我们对离心脱水用的PAM药剂做了选型，但效果不佳，上机后离心机不出泥。在实验室实验，投加PAC后再加PAM效果不错，但调试初期，没有PAC的添加装置和设计添加点，我们采取临时措施，将厌氧出水池的液位降低到低位，在池子里面投加PAC，反应半小时后，开启两相分离机，在设计点再添加PAM，结果效果很好，产泥正常，上清液澄清。正常运行时PAC添加点位置：由于PAC和污泥反应需要时间，我们在两相分离机的进水泵的出口设置了添加点，距离两相分离机的管道长度约100m。

2.5 离心脱水机清液处理方式

离心脱水机上清液罐子太小，泡沫多，易从罐子顶部溢流。处理方式，在泡沫多时滴加消泡剂，选择聚醚型或脂肪酸类的消泡剂。我们观察发现，其实泡沫不是稳定的泡沫，放置几分钟后大部分泡沫会破灭，因此条件允许的话，最好是将罐子的体积加大。投加消泡剂，对后续的处理有影响。

2.6 调节池破水封

我司厌氧池压力控制在300Pa~1500Pa之间，微正压，我司有4个厌氧池，沼气管道连接在一起，餐厨污水厌氧池在最末端，厌氧池的有效高度为14m，设计方为了延长餐厨污水在厌氧池的停留时间，将餐厨用的厌氧池出水口设计在13m的位置，而垃圾渗滤液的出水高度在11.6m的位置。餐厨厌氧池气相的体积有限，在正常出水口位置排水，破过几次水封，我们降低排水口的位置，通过取样口排水，将厌氧池的液位控制与渗滤液厌氧池的液位保持基本一致后，未发生过破水封的现象。

2.7 进反硝化池前未有过滤装置

设计方认为，所有进反硝化池的废水都经离心脱水，所以在气浮出水池后没有过滤框。在实际运行中，由于在气浮出水池需要配水，经实际检查，发现从气浮出水池底的取样中发现有聚在一起的泥，并含少量渣，在进超滤前的滤袋中，还发现有绒毛状的物质和细小的颗粒状餐厨垃圾。所以在A/O系统进水前，必须加过滤装置。

2.8 臭气控制

餐厨污水有恶臭的气味，我司反硝化池未完全密封，设计方为了观察进水，反硝化池进水管道未伸到液面以下，沼渣沼液暂存池和气浮出水池设了安装搅拌装置的孔也未密封，尽管所有的池子设计了臭气收集管道，池内为负压，池面还是味道很大，采取的措施：将所有孔洞堵塞，将进水管道伸到液面以下后，臭气问题得到有效解决。事实上，管道是否在进水，可以通过流量计观察，也可以从池子液位是否上升来判断进水是否正常。

3 设备及控制系统方面的缺陷（见表1）

表1