郭少龙, 鹿 群 , 林永良, 刘有志

(1.天津城建大学天津市软土特性与工程环境重点实验室，天津 300384； 2.河海大学水利水电学院，江苏 南京 210098; 3.天津城建大学信息化建设管理中心，天津 300384； 4.天津元旭工程咨询管理有限公司，天津 300191)

我国季节性冻土和常年冻土分布广泛，这些地区的路基和复合地基工程中，水泥土因较差的抗冻性而受到一定的应用限制，因此提高集合料在循环冻融条件下的强度和改善其在恶劣环境下抵抗侵蚀的能力是水泥土在上述地区能够长期使用的关键[1]。

水泥土中含有水化剩余的自由水，在冻融条件下自由水结冰膨胀，水泥石-土颗粒骨架受到损伤，水泥土结构破坏，产生大小不等的裂纹，使水泥土的抗压、抗拉能力都有不同程度的降低。董慧等[2-4]通过试验发现与未冻融水泥土相比，冻融水泥土的强度受含水率的影响更大；冻融水泥土的强度和剩余质量均随冻融次数的增加而减小，前期的冻融循环对其强度损失影响更大；水泥土的渗透系数随冻融循环次数的增加而变大。

相关研究表明在水泥土中均匀地掺入适量纤维可以改善水泥土的抗压强度、抗拉强度和抗冻融性能[5-8]。已有的纤维水泥土相关研究中掺入的纤维主要是聚丙烯纤维、玻璃纤维，玄武岩纤维很少见到。玄武岩纤维作为一种新型无机高性能材料，具有强度高、电绝缘、耐腐蚀、耐高温等特点，是一种绿色、环保的材料，将玄武岩纤维掺入水泥土中改善其力学性能是一种有益的尝试。高常辉等[9]研究了玄武岩纤维和砂对水泥土强度的影响，发现掺砂量适宜时，水泥土的强度有一定程度的提高，但掺砂量过小或过大，对水泥土强度的提高作用很小。王闵闵等[10-11]通过试验发现纤维掺量相同时玄武岩纤维水泥土的抗压强度、最大动弹性模量均高于聚丙烯纤维水泥土。张迪迪等[12]通过试验研究了玄武岩纤维水泥土在冻融循环条件下的力学特性，发现玄武岩纤维掺量为 1.5% 的水泥土的抗冻融特性优于普通水泥土，试样的高度、质量和波速随着冻融循环次数的增加总体呈先减小后增大的趋势。陈峰[13]通过试验研究了玄武岩纤维水泥土的劈裂抗拉强度和无侧限抗压强度，建立了劈裂抗拉强度与无侧限抗压强度的经验关系式。目前，对玄武岩纤维水泥土冻融特性的研究非常缺乏。

纤维水泥土在工程方面的应用实例目前非常少，林兵[14]将再生聚丙烯纤维掺入稳定土中，提高了道路结构的承载力及使用寿命；陈洁[15]在海水混浆水泥土中掺入聚丙烯纤维，将纤维水泥土应用于舟山现代君苑商住小区基坑支护工程中，土体的膨胀得到了有效抑制，提高了土体的抗拉强度、抗压强度和抗折强度。目前尚无玄武岩纤维水泥土在工程方面的应用实例。本文通过室内试验对考虑冻融循环作用下的素水泥土、玄武岩纤维水泥土的抗压、抗拉特性进行了研究，得到了一些规律性认识，以期为玄武岩纤维水泥土在工程中的应用提供技术支持。

1 试验方法

试验的淤泥质黏土取自浙江温州龙湾区沿海滩涂地面以下4.5～5.0 m深度处，呈浅灰黄～灰色，性状饱和、流塑、高压缩性。其物理力学指标：天然密度为1.85 g/cm3，含水量为52%，液限为48.5%，塑限为28.5，塑性指数为20，液性指数为1.23，孔隙比为1.49，压缩模量为2.47 MPa，压缩系数为1.603 MPa-1，黏聚力为18.5 kPa，内摩擦角为7.6°。玄武岩纤维的耐酸碱性能极高，其单丝的性能指标：单丝直径为13 μm，密度为2 650 kg/m3,平均长度为6 mm，抗拉强度大于2 000 MPa，弹性模量在90～110 GPa，极限延伸率为3.5%，熔点为1 250℃。图1为玄武岩纤维的照片，图2为纤维水泥土中的玄武岩纤维电镜照片。原状土经晾晒干燥、碾碎、过筛后妥善保存。采用骆驼牌P·O 42.5水泥，按照JGJ/T 233—2011《水泥土配合比设计规程》制成边长70.7 mm的立方体水泥土样。

图1 玄武岩纤维

图2 水泥土中的玄武岩纤维

具体制样过程为：将风干、碾碎、过筛后的土料配制成与原状土含水率相同的重塑土，静置24 h。拌合用水采用现场取回的海水。按照设定的水灰比配制水泥浆并加入到重塑土中充分搅拌。将准确称取的玄武岩纤维撵开，均分为5～10份，尽量做到玄武岩短切纤维的分散与独立。将一份玄武岩纤维均匀洒落在混合料中，待搅拌均匀后重复该步骤直至掺入全部的玄武岩纤维。将混合料分3层装入模具中，每装入一层放入振动台振捣一次以排净水泥土样中的气泡，然后刮平试样顶部多余的水泥土，盖上保湿膜，静置24 h时后拆模。将土样放入养护箱进行水下(从现场取的海水)养护，水温控制在20±3℃。养护至设定的龄期后取出试块，淋干水分后放入恒温恒湿养护箱等待试验。在劈裂抗拉、无侧限抗压强度试验时，每组采用6个试样，剔除异常数据后计算标准差和变异系数，求取标准值。

为了研究不同水泥掺量ac、纤维掺量af、龄期T、冻融循环次数N、水灰比w/c等因素对冻融(未冻融)水泥土的无侧限抗压强度的影响，根据JGJ/T 233—2011《水泥土配合比设计规程》、JTG E51—2009《公路工程无机结合料稳定材料试验规程》的相关规定和张迪迪等[12,16-17]的相关研究以及试配经验，设计试验方案见表1，其中水泥土掺入比为水泥质量与天然土质量之比。无侧限抗压试验采用中国科学院武汉岩土所研制的RMT-150C型岩石压力试验机，加荷速率为1 mm/min，当试样出现峰值应力后继续试验直至达到5%的应变后停止试验。冻融循环试验：先在-20℃的恒温冷冻箱中进行12 h气冻，然后在15～20℃的水中进行12 h融化，24 h为一个循环。

为了重点研究不同纤维掺量、冻融循环次数对冻融(未冻融)水泥土的劈裂抗拉强度的影响，设计试验方案见表2。劈裂抗拉试验采用边长70.7 mm的水泥土立方体试件，在试件上下支承面与压力机压板之间加一宽15 mm的垫条，使试件上下形成对应的条形加载，使试件沿立方体中心劈裂破坏，将劈裂时的力值进行换算即可得到水泥土的抗拉强度。

表1 无侧限抗压强度试验方案

表2 劈裂抗拉试验方案

水泥土的劈裂抗拉强度fts换算公式[15]为

(1)

式中：Pmax为试件破坏时的最大竖向荷载值；a为试件的边长。

2 水泥土无侧限抗压和劈裂抗拉试验

2.1 无侧限抗压试验

图3 无侧限抗压强度试验破坏形态

图3(a)(b)分别为其他条件相同(ac=12%、T=90 d、w/c=0.8、N=0)时的素水泥土、纤维水泥土(af=0.2%)的无侧限抗压试验破坏照片。由图3可看出素水泥土的脆性破坏特征非常明显，达到5%应变时试块已成碎散体。素水泥土的破坏方式通常为双剪型[18]，破坏实质为张裂破坏。试块端部由于受到承压板的约束作用因而出现斜裂缝。当水泥掺量和纤维掺量均达到一定的程度时，由于水泥土内部的纤维的拉结作用，纤维水泥土的脆性特征减弱，往往达到5%应变时试块尚能保持立方体的形状，剥落现象较素水泥土轻。这主要是由于达到一定水泥掺量和纤维掺量的纤维水泥土的抗拉强度大于相同水泥掺量的素水泥土的抗拉强度[7]以及纤维与水泥土之间的摩阻力随着应力的增大而增大。

图4为图3对应的两种水泥土的应力应变(σ-ε)关系曲线。由图4可知，纤维水泥土和素水泥土达到峰值应力时的应变分别为3.2%与2.7%，纤维水泥土的无侧限抗压强度较素水泥土大；纤维水泥土的残余强度远大于素水泥土。纤维水泥土的延性较素水泥土的延性大，力学性能更好。

图4 无侧限抗压强度试验的σ-ε关系曲线

2.2 劈裂抗拉试验

图5(a)(b)分别为其他条件相同(ac=12%、T=90 d、w/c=0.8、N=0)时的素水泥土、纤维水泥土(af=0.2%)的劈裂抗拉试验破坏照片。试验中素水泥土和纤维水泥土的劈裂破坏形式基本一致，均为试件中部首先出现竖向裂缝，随着荷载的增大，裂缝不断延伸进而贯通整个试块，最终进展为突发性脆性破坏。相比而言，纤维水泥土在加荷破坏时表现出一定的塑性特征，表现为试块裂缝多而密，这是因为纤维在土体中交织形成空间约束力会限制裂缝的开展，引起应力重分布，表现出一定的塑性破坏特征。

图5 劈裂抗拉试验破坏形态

图6为图5对应的两种水泥土的应力应变关系曲线图。由图6可知，纤维水泥土达到峰值应力时的应变较大，说明其劈裂抗拉强度较高，纤维的掺入提高了水泥土的劈裂抗拉强度。

图6 劈裂抗拉强度试验的σ-ε关系曲线

3 水泥土冻融试验结果

图7和图8分别为ac=12%、T=90 d、w/c=0.8时的素水泥土、纤维水泥土(af=0.2%)在冻融循环次数N=1、3、6、9、15时的破坏照片。

由图7可看出，冻融1次时，水泥土试块出现较多细裂缝，当冻融次数达到6次以上时，水泥土试块出现了明显的剥落现象，而且随着冻融次数的增多，裂缝越来越宽、越来越长，剥落现象越明显，表明裂缝逐渐从局部型裂缝发展成为贯通型裂缝。

由图8可以看出，冻融1次时，水泥土试块出现微小的裂缝，随着冻融次数的增多，水泥土试块内部的裂缝越来越多，裂缝宽度逐渐增大，当冻融次数达到15次时，水泥土试块出现了较宽的裂缝，出现明显的剥落现象，水泥土的强度也受到较大损失。与素水泥土相比，在相同冻融次数情况下玄武岩纤维水泥土裂缝宽度、裂缝开展长度、裂缝数量相对较少。

图7 素水泥土冻融试验破坏形态

图8 纤维水泥土冻融试验破坏形态

4 试验结果分析

4.1 不同因素对水泥土无侧限抗压强度的影响

不同ac和af时的水泥土在T=90 d、w/c=0.8、N=0和6情况下的fc、抗压冻融强度损失率(1-冻融后强度/未冻融强度)分别如表3和表4所示。由表3可知，随着水泥掺量的提高，素水泥土和纤维水泥土的强度均增大，且纤维掺量越高，水泥土的强度也越高。相关研究[13]发现纤维掺量并非越高越好，当纤维掺量超过某一比例，水泥土的强度反而逐渐减小，即存在一个最佳掺入比使得纤维水泥土的强度达到最大；冻融水泥土的强度明显低于未冻融水泥土的强度。由表4可知，纤维水泥土的冻融强度损失率小于素水泥土，且纤维掺量越高，冻融强度损失率越小。在水泥土中掺入纤维后，经搅拌后纤维均匀分散在水泥土中，使得水泥土的抗拉强度增大，随着纤维与水泥土接触处的应力重分布及不同位置纤维抗拉强度的发挥，纤维在土体中交织形成的空间约束力不断增加，水泥土抵抗冻融破坏的能力也不断增强。另外，水泥掺量越高，水泥土的冻融强度损失率越小。这主要是因为水泥掺量越高，水泥土的强度也越高，抵抗冻融破坏的能力也就越强。

不同ac和T时的水泥土在af=0.2%、w/c=0.8、N=0和6情况下的fc、抗压冻融强度损失率分别如表5和表6所示。随着水泥掺量和龄期的提高，水泥土的强度不断提高。龄期越长的水泥土的冻融强度损失率小于龄期较短的水泥土的冻融强度损失率，这是因为龄期越长，水泥水化越充分，水泥土中的自由水含量越低，生成的水泥土结晶体的强度越高，因此抵抗冻融破坏的能力越强，强度损失率越低。

不同ac和N时的水泥土在af=0.2%、T=90 d、w/c=0.8情况下的fc、抗压冻融强度损失率分别如表7和表8所示。随着冻融循环次数的增加，水泥土的强度明显变小，水泥土的冻融强度损失率明显增大。

表3 不同ac和af时水泥土的 fc

表4 不同ac和af时的抗压冻融强度损失率 %

表5 不同ac和T时水泥土的 fc

表6 不同ac和T时的抗压冻融强度损失率 %

表7 不同ac和N时水泥土的 fc

表8 不同ac和N时的抗压冻融强度损失率 %

张晗冰等[19-20]采用双曲线来拟合水泥稳定碎石的抗压、抗折强度随冻融次数的变化规律，其3项评价指标均良好。借鉴该规律，本文采用双曲线来拟合冻融后的纤维水泥土、素水泥土的无侧限抗压强度pu与N之间的关系。拟合得到的双曲线方程如式(2)或式(3)所示：

p0-pu=N/(d+bN)

(2)

N/(p0-pu) =d+bN

(3)

式中：p0为未经冻融的水泥土无侧限抗压强度；pu为经N次冻融循环后水泥土的无侧限抗压强度；d为截距，b为斜率。表7中试验结果的拟合情况如图9所示，拟合效果比较理想。

图9 N/( p0 -pu)与N关系

不同ac和w/c时的水泥土在af=0.2%、T=90 d、N=0和6情况下的fc、抗压冻融强度损失率分别如表9、表10所示。由表9、表10可知，随着水灰比的增大，水泥土的强度减小。试验发现，随着水灰比的增大，水泥土抵抗冻融破坏的能力明显减小。这是因为水灰比越大，水泥水化后残留在水泥土中的自由水越多，水泥土冻融时越容易破坏。因此，在工程应用时，在满足水泥充分水化及搅拌均匀的前提下，应尽量降低水灰比进而提高水泥土的抵抗冻融破坏的能力。此外，试验还发现水灰比相同时，水泥掺量越高，水泥土冻融后的强度损失率越小。这是因为水泥掺量越高，水泥土的强度越高，抵抗冻融破坏的能力就越强。

表9 不同ac、w/c时水泥土的 fc

表10 不同ac和w/c时的抗压冻融强度损失率 %

表11 不同af和N时水泥土的 fc

不同af和N时的水泥土在w/c=0.8、ac=12%、T=90 d情况下的fc、抗压冻融强度损失率分别如表11和表12所示。纤维水泥土在相同冻融循环次数时的无侧限强度高于素水泥土，且纤维掺量越高，水泥土抵抗冻融循环破坏的能力也越强。此外，从表12中还可发现当冻融循环次数较小时，随着纤维掺量的提高，水泥土的冻融强度损失率逐渐变小；当冻融循环次数较小时，不同纤维掺量水泥土的冻融强度损失率变化不明显。

不同T和N时的水泥土在w/c=0.8、ac=12%、af=0.2%情况下的fc、抗压冻融强度损失率分别如表13和表14所示。随着龄期的增大，水泥土的强度逐渐增大，水泥土的冻融强度损失率逐渐减小。这表明随着龄期的增大，水泥土抵抗冻融循环破坏的能力逐渐增强。

表12 不同af和N时的抗压冻融强度损失率 %

表13 不同T和N时水泥土的 fc

表14 不同T和N时的抗压冻融强度损失率

不同w/c和N时的水泥土在T=90 d、ac=12%、af=0.2%情况下的fc、抗压冻融强度损失率分别如表15和表16所示。水灰比对水泥强度的影响十分明显，水灰比越大，水泥土的强度越小。随着水灰比的增大，水泥土冻融后的强度损失率也越大。

表15 不同w/c和N时水泥土的 fc

表16 不同w/c和N时的抗压冻融强度损失率

4.2 不同因素对水泥土劈裂抗拉强度的影响

不同ac和af时的水泥土在w/c=0.8、N=0和6、T=90 d情况下的ft、劈裂抗拉冻融强度损失率分别如表17和表18所示。随着水泥掺量和纤维掺量的提高，水泥土的劈裂抗拉强度也随之增大，而水泥土的冻融强度损失率则随之减小。而且纤维水泥土在冻融后的劈裂抗拉强度均大于相同水泥土掺量的素水泥土的劈裂抗拉强度。经统计分析，本次试验水泥土的劈裂抗拉强度与无侧限抗压强度的比值在14%～17%之间。

表17 不同ac和af时水泥土的 ft

表18 不同ac和af时的劈裂抗拉冻融强度损失率%

不同ac和N时的水泥土在w/c=0.8、af=0.2%、T=90 d情况下的ft、劈裂抗拉冻融强度损失率分别如表19和表20所示。随着冻融循环次数的增加，水泥土的劈裂抗拉强度逐渐变小，水泥土的冻融强度损失率逐渐增大。试验发现冻融后水泥土的劈裂抗拉强度与受到的冻融循环次数之间的关系也可以用双曲线来近似拟合。表19试验结果的拟合情况如图10(图中ps为经N次冻融循环后水泥土的劈裂抗拉强度)所示。

表19 不同ac，N时水泥土的 ft

表20 不同ac，N时的劈裂抗拉冻融强度损失率 %

图10 N/( p0 -ps)与N关系

5 结 论

a. 加入纤维后可以提高水泥土的无侧限抗压强度和劈裂抗拉强度，纤维水泥土的延性较素水泥土的延性大，力学性能更好。纤维水泥土的冻融强度损失率小于素水泥土的冻融强度损失率。随着水泥掺量和龄期的提高，水泥土的强度不断提高，龄期越长的水泥土冻融循环后的强度损失率明显小于龄期较短的水泥土的强度损失率。

b. 试验发现冻融后水泥土的无侧限抗压强度、劈裂抗拉强度与其受到的冻融循环次数之间的关系可以用双曲线模型拟合。

c. 随着水灰比的增大，水泥土的无侧限抗压强度及抵抗冻融循环破坏的能力明显减小；纤维水泥土在相同冻融循环次数时的无侧限强度高于素水泥土，且纤维掺量越高，水泥土抵抗冻融循环破坏的能力也越强，最佳纤维掺入比有待进一步研究。在工程应用时，在满足水泥充分水化及搅拌均匀的前提下，应尽量降低水灰比进而提高水泥土的抵抗冻融破坏的能力。

d. 随着纤维掺量的提高，水泥土的劈裂抗拉强度也随之增大。本次试验水泥土的劈裂抗拉强度与无侧限抗压强度的比值在14%～17%之间。