贺向东，唐 敏，陆贺建

(中国航天科技集团公司四院四十一所， 西安 710025)

【装备理论与装备技术】

固体火箭发动机套管型药柱结构的抗冲击研究

贺向东，唐 敏，陆贺建

(中国航天科技集团公司四院四十一所， 西安 710025)

建立了套管型药柱结构的固体火箭发动机燃烧室有限元分析模型，采用冲击响应谱模拟固体火箭发动机受到的外界冲击载荷，分析了固体火箭发动机在横向冲击载荷作用下其药柱、支撑杆的受力、变形。计算结果表明，对于套管型药柱结构的固体火箭发动机，药柱和支撑杆的中部受力和变形最大；随着冲击响应谱斜率增大，套管型药柱的最大应力值逐渐变小。

冲击响应谱;有限元模型;受力;变形

固体火箭发动机在储存、工作过程中，经常会受到外界冲击载荷的作用，较大的冲击载荷会对发动机的结构产生有害影响，特别是破坏了发动机药柱结构的完整性[1]。为了检验发动机承受冲击载荷的能力，需制定对应的冲击试验规范[2-3]。对发动机进行冲击载荷试验考核，目前使用的方法有冲击波形法、冲击设备法以及冲击响应谱法[4-7]。使用冲击响应谱分析固体火箭发动机在冲击载荷下的响应，可以大大提高计算效率。

冲击响应谱描述了关于单自由度系统受到一系列冲击载荷作用下其物理量(位移、速度或加速度)的最大响应值与系统固有频率之间的函数关系。冲击响应谱是以系统固有频率为横坐标，以单自由度系统响应峰值为纵坐标的曲线。冲击响应谱是由低频段的斜率Φ1、拐点处的频率f1和高频段的幅值Φ2三个参数描述的一系列曲线[8-9]，图1为冲击响应谱试验规范。使用冲击响应谱分析固体火箭发动机所承受的冲击载荷试验，将固体火箭发动机受到的实际时域冲击载荷转化为关于频域的冲击响应谱，然后将冲击响应谱作用在产品上，以此考核发动机的抗冲击载荷能力[10-11]。使用冲击响应谱法模拟实际的冲击效果，一方面考虑了冲击的作用，另一方面考虑了结构的响应，同时将结构的动力学特性与冲击特性有机结合[12,13]。冲击响应谱法是一种快捷且经济的求解结构响应的方法，其舍去了求解时域下复杂的动力学方程，通过求解系统模态，将模态叠加，即可得到结构响应的最大值。

张燕琦[14]使用冲击动力学方法模拟了固体火箭发动机冲击载荷下的响应，由于其求解的是一系列动力学方程，所以计算过程较复杂。李锋等[15]使用冲击响应谱法分析了液体火箭发动机的冲击响应。董龙雷等[16]使用冲击响应谱法分析了高速火箭橇滑轨的冲击响应。对于套管型药柱结构的固体火箭发动机在冲击载荷作用下的响应尚未见到有关文献。套管型药柱结构的固体火箭发动机在冲击载荷作用下药柱的受力、变形比常规药型固体火箭发动机应该更严重。精确计算药柱的冲击响应，可以有效评估药柱的抗冲击性能以及安全裕度。

文中通过建立套管型固体火箭发动机燃烧室的三维有限元分析模型，使用冲击响应谱方法模拟实际冲击环境，计算结构的最大响应值，为套管型固体火箭发动机基于冲击载荷下的结构设计提供理论支持。

1 计算模型

1.1 物理模型

面对称的固体火箭发动机燃烧室如图2所示。燃烧室模型主要由药柱(包扩内药柱和外药柱)、壳体、绝热层、支撑杆以及前堵盖组成。固体火箭发动机通过上支耳和下支耳与飞行器连接在一起工作，飞行器产生的冲击载荷通过支耳传递到固体火箭发动机的燃烧室，燃烧室内部的推进剂由于受到冲击载荷产生应力和变形。

由于冲击载荷的复杂性，对物理模型引入以下简化假设：

1) 由于固体火箭发动机结构和所受载荷面对称，为简化计算量，将模型沿对称面分开，只取实际模型的一半计算。

2) 认为药柱、绝热层、壳体、支撑杆之间的界面在冲击载荷作用下不脱粘。

3) 将两个支耳与飞行器通过螺栓连接简化为支耳中心孔的固支约束条件。

4) 由于冲击载荷作用时间短，将药柱看做线弹性材料。

1.2 冲击响应谱的计算方法

冲击响应谱是指一系列单自由度质量阻尼系统，当其公共基础受到冲击激励时各单自由度系统产生的响应峰值作为单自由度系统固有频率的函数曲线。

对于一个实际的多自由度物理系统，可以将其分解为多个不同的单自由度系统，然后对每个单自由度进行冲击响应分析，得到每个单自由度响应的最大值和与其对应的固有频率，将表示这些值的数据点用光滑曲线连接即可得整个系统在特定冲击激励下的的冲击响应谱。

x(t)将物理系统分解成包含有n个不同固有频率的单自由度系统，而每个子系统都可以简化成质量—弹簧—阻尼模型。单自由度质量—弹簧—阻尼系统受基础激励冲击的物理模型图3所示。计算得到其相应x(t)为：

(1)

1.3 控制方程

三维线弹性动力学的控制方程为：

平衡方程为

σij, j+fi=ρui,tt+μui,t(在V域内)

(2)

几何方程为

(3)

物理方程为

ui,tui,ttσij=Dijklεkl(在V域内)

(4)

式中，ρ是质量密度；μ是阻尼系数；ui,tt和ui,t分别是ui对t的二阶导数和一阶导数，即分别表示i方向的加速度和速度。

1.4 边界条件和冲击载荷条件

1) 上、下支耳固定条件：上、下支耳平动位移，转动位移均被约束为零；

2) 面对称条件：垂直对称面方向的平动位移为零，对称面内的转动位移为零；

3) 基础运动条件：基础的运动激励通过上、下支耳传递到固体火箭发动机燃烧室，由加速度响应谱给出，品质因数Q=10，见表1所示。

表1 冲击试验条件

2 计算方法

冲击响应谱方法经济方便，可以快捷的求解出结构在外界载荷激励下的峰值响应值，如位移、应力等物理量。首先计算结构系统的各阶模态，然后通过模态振型叠加计算结构在冲击载荷作用下的响应值。

本文使用有限元计算结构响应，对模型离散化后，结构系统的自由振动方程为：

[M]{u″}+[C]{u′}+[K]{u}=0

(5)

求解上式可以得到第任意α阶模态以及此阶模态下的系统固有频率wα。

在相应谱分析中，首先计算在某一方向(设为k方向)的冲击响应谱作用下，第α阶模态产生的响应峰值：

(6)

本文的计算中，k方向为坐标系的y方向，所以式(6)即为：

(7)

(8)

对于本文的计算工况而言，因为冲击响应谱只在y方向上作用，所以式(7)即为：

(9)

(10)

3 算例验证

根据文献[17]中对简支梁的计算，图4中简支梁的横截面积为355.6 mm×37 mm，梁的材料密度为1.047 3 × 105kg/m3，梁基础的加速度载荷(图4中ys)沿垂直方向施加在梁的两个简支点。

梁所受到的载荷为动载荷，梁基础的加速度载荷曲线如图5。通过上一节求冲击响应谱的计算方法，可以得到其对应的加速度响应谱值，见表2。

频率/Hz加速度值/(m·s-2)539.258632.7166.09832.190728.042828.521

根据文献计算的结果与使用加速度响应谱计算的结果见表3，从表3可以看出使用加速度响应谱计算结果得到的中部位移、中部应力、中部弯矩值均相互接近，误差最大仅为3.6%，本算例验证了使用加速度响应谱模拟计算结构受冲击载荷的有效性。

表3 计算结果对比

4 计算结果及分析

4.1 计算参数选取

燃烧室的示意图见图2。据此构建有限元分析模型，模型离散为三维实体单元，单元总数大约8万个。本计算模型中，各部件的材料参数值如表4。冲击载荷条件和边界条件见1.4节。计算时，先进行模态分析，计算出系统的前1 000阶模态，特征值的求解使用Lanczos方法。

表4 计算材料参数

4.2药柱在纵向冲击载荷作用下的计算结果分析

外部环境的冲击载荷通过燃烧室壳体的两个支耳传递至推进剂，推进剂产生应力、变形。本文采用冲击响应谱首先求解燃烧室结构的各阶模态，然后求解各阶模态对结构响应的贡献值，并将各模态叠加起来，从而得到燃烧室结构的响应值。

图6为在纵向冲击载荷作用下，燃烧室内药柱的横向位移分布云纹图。可以看出，在纵向冲击载荷作用下，燃烧室内药柱可以近似看做是两端固定的横梁，在惯性力作用下产生横向弯曲，药柱中部挠度最大，中部纵向最大挠度2.16 mm。由于内药柱中部弯曲程度最大，造成药柱中部Mises应力最大，内药柱Mises应力分布云纹图见图7。由图7可见，药柱中部Mises应力最大值为0.123 MPa，位于药柱中部内孔处。

内药柱Mises应力沿药柱内孔轴向变化曲线见图8，由曲线可见，内药柱Mises应力分布基本上呈左右对称。

一是进一步加强市场和疫情预警信息，引导养殖户加强生产管理，防控疫病；二是加强市场监管，打击屠宰企业压价行为，减少养殖户损失；三是推广疫病保险，减少养殖户的损失，如安华保险推出非洲猪瘟保险（育肥猪和母猪分别支付保费5元和10元/头，赔付500元和1000元）；四是强化疫区尤其是主产区屠宰能力，减缓疫情发生时出栏压力；五是完善调运监管方案，通过大区域划分等形式实现种猪和仔猪的点对点调运，保障生猪生产的稳定性。

图9为冲击载荷作用下，外药柱Mises应力云纹图。由图9可以发现，外药柱最大应力位于靠近支耳部位，但是外药柱最大应力值较小，仅为0.001 5 MPa，可以认为外界冲击载荷对外药柱的影响较小。由于外药柱与壳体之间存在绝热层，当外载荷通过壳体传递到药柱时，绝热层对药柱有缓冲作用。同时，外药柱在纵向与绝热层粘接，纵向位移受到限制，而内药柱纵向没有约束，所以内药柱纵向刚度比外药柱低。在纵向冲击载荷作用下，内药柱会外药柱变形更大，应力更大。

4.3支撑杆在纵向冲击载荷作用下的计算结果分析

图10为在纵向冲击载荷作用下，支撑杆沿Y方向的位移分布云纹图。可以看出，支撑杆在Y方向上的变形规律与内药柱变形规律相似，都是中部沿Y方向产生弯曲变形，支撑杆中部位移最大，为1.08 mm。

图11为支撑杆Mises应力分布云纹图。可以看出，在Y向冲击载荷作用下，支撑杆应力最大值的位置在图中A处，Mises应力值为240 MPa。支撑杆中部应力值也较大，为178 MPa。所以在支撑杆结构设计中，需要考虑增加A处的结构强度，适当降低应力值，防止在冲击过程中发生断裂，造成药柱失稳，影响发动机正常工作。

4.4冲击响应谱斜率大小对结构响应的影响

图12是斜率为9 dB/oct下内药柱Mises应力分布云纹图。可以看出，改变冲击响应谱的斜率，其药柱的应力分布规律基本一致，但是应力的大小值发生变化。这说明冲击响应谱的斜率只是反映了冲击载荷传递到发动机后的强度大小，冲击模式没有发生变化。

图13为不同斜率的冲击响应谱下的药柱最大Mises应力曲线。可以看出，随着冲击响应谱斜率增大，药柱的最大Mises应力值逐渐变小。一般与固体火箭发动机连接的飞行器的阻尼直接影响冲击响应谱的上升斜率，阻尼越大，上升斜率越大，对应的结构响应值变小。所以，在结构设计过程中，适当增大结构阻尼值，可以降低冲击载荷对固体火箭发动机药柱的影响。

5 结论

通过建立套管型药柱结构的固体火箭发动机承受冲击载荷的有限元模型，采用冲击响应谱分析了发动机的力学性能，得到如下结论：

2) 套管型药柱结构的固体火箭发动机在纵向冲击载荷作用下，内药柱产生的应力、位移均比外药柱大，外药柱产生的应力、位移非常小。

3) 套管型药柱结构的固体火箭发动机在纵向冲击载荷作用下，应力集中在支撑杆靠近车轮处的A处，在支撑杆设计过程中需重点考虑增加此处的强度。

4) 随着冲击响应谱斜率增大，药柱Mises应力值逐渐变小，结构设计中适当增加结构阻尼，可以减少套管型药柱结构的固体火箭发动机对冲击响应值的大小。

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(责任编辑周江川)

ResearchonShockResistanceofSolidRocketMotor’sCanularSolidPropellantGrains

HE Xiangdong, TANG Min, LU Hejian

(The 41st Institute of the Fourth Academy of CASC, Xi’an 710025, China)

The finite element model of solid rocket motor’s (SRM) combustion chamber with canular solid propellant grains is constructed. The SRM under shock load is simulated by shock response spectrum. The stress and deformation of solid propellant grains and supporting bar are researched with transverse shock load, and results show that the maximum stress and deformation are in the middle of solid propellant grains and supporting bar for canular solid propellant grains solid rocket motor, and the canular solid propellant grain’s maximum stress decreases with the increase of shock response spectrum’s slope.

shock response spectrum; finite element model; stress; deformation

2017-04-11；

：2017-04-30

贺向东(1986—)，男，硕士研究生，主要从事固体火箭发动机研究。

10.11809/scbgxb2017.09.005

format:HE Xiangdong, TANG Min, LU Hejian.Research on Shock Resistance of Solid Rocket Motor’s Canular Solid Propellant Grains[J].Journal of Ordnance Equipment Engineering,2017(9):21-25.

V435

：A

2096-2304(2017)09-0021-05

本文引用格式：贺向东，唐敏，陆贺建.固体火箭发动机套管型药柱结构的抗冲击研究[J].兵器装备工程学报，2017(9):21-25.