蔡 启，雷彩红，徐睿杰，胡 冰

广东工业大学材料与能源学院，广东省功能软凝聚态物质重点实验室，广东 广州 510006

自20世纪70年代提出熔体拉伸方法制备微孔膜后［1］，单向拉伸制备聚丙烯微孔膜已成为目前工业生产的常用方法.该法操作简便，不需添加任何助剂，无污染，生产成本较低［2－4］.与单向拉伸微孔膜相比，依据热致相分离机理采用双向拉伸法制备的微孔膜存在热收缩率大及萃取液回收、污染环境、成本较高等问题.但是单向拉伸微孔膜也存在一些问题，如与拉伸方向垂直的横向的力学性能较差，拉伸和穿刺强度不高.为改善单向拉伸微孔膜强度偏低的问题，本文研究了微孔膜进行不同程度的二次横向拉伸对微孔膜结构和性能的影响.

1 实验部分

1.1 主要原料与设备

聚丙烯微孔膜（20μm）：深圳市星源材质科技股份有限公司.

微机控制电子万能实验测试机（WDW－10C型，带高低温箱拉力机，上海华龙测试仪器有限公司）；电子扫描显微镜（SN3400，日本日立公司）；差示扫描量热仪（Q10，美国TA仪器公司）；透气仪（4150，美国GPI公司）；电子天平（AUY120，岛津公司）.

1.2 微孔膜的横向拉伸

微孔膜的横向拉伸是在带高低温箱的拉力机上进行.烘箱温度为135℃，拉伸比设定为0，10%，20%，35%，拉伸速率为10mm／min，拉伸结束后在145℃下定型10min.不同横向拉伸比样品分别标记为a，b，c，d.

1.3 分析测试

采用PerkinElmer 7差示扫描量热仪测试微孔膜的熔融曲线，测试条件：氮气气氛，升温速率10℃／min.采用日本日立公司的SN3400扫描电镜观察微孔膜的表观形貌，扫描电压10kV，测试前喷金100s.采用美国 GPI（Gurley Precision Instruments）公司4150型透气仪，按照ASTM D726标准测试微孔膜的透气性.利用美国PMI（Porous Materials.Inc）公司毛细管流动分析仪，按照 ASTM D2873标准测试微孔膜的孔径分布.将样品裁成3 cm×3cm，放入烘箱（105℃／h），通过测量长度变化，测定收缩率.用岛津（SHIMADZU）公司AUY120型电子天平称重后，利用厚度计算孔隙率.孔隙率计算公式为：

式（1）中P为膜的孔隙率，m膜为测试膜样品质量，ρ材为聚丙烯密度，S为样品表面积，h为膜厚度.

2 结果与讨论

2.1 横向拉伸对微孔膜微观结构的影响

图1是不同横向拉伸比的微孔膜外观形貌图.从图1（a）未横向拉伸的微孔膜外观形貌可看出，片晶与架桥结构完整，微孔结构较好.图1（b）是样品横向拉伸10%的外观形貌，与未拉伸样品相比，其结构变化不明显，架桥结构排列有序，孔结构变化不明显，只是局部出现在拉伸应力作用下片晶变薄现象.从图1（c）可看出，将样品横向拉伸20%后，片晶结构相对凌乱，甚至有架桥消失、细孔闭合的趋势.这可能是由于在横向拉伸过程中，片晶的规整结构被破坏，一些相对较弱的架桥结构在拉力作用下消失，导致片晶贴合而出现闭孔区域.部分片晶有所倾斜，甚至有些片晶发生断裂，架桥结构仍存在.将微孔膜进一步横向拉伸至35%，其形貌如图1（d）所示.图1（d）显示，微孔膜呈蛛网状.由于拉伸程度过大，片晶结构被完全破坏，被拉扯成细条状；架桥结构出现了明显倾斜，架桥的部分晶体变粗变长，孔径明显增大.由于微孔膜在垂直拉伸方向的强度较弱，横向拉伸35%时出现了明显的缩颈现象.

图1 不同横向拉伸比微孔膜的SEM图（a）未横向拉伸；（b）拉伸比10%；（c）拉伸比20%；（d）拉伸比35%Fig.1 SEM images for PP microporous membrane with different transverse stretching ratios（a）no transverse stretching；（b）stretching 10%；（c）stretching 20%；（d）stretching 35%

2.2 不同横向拉伸比微孔膜的DSC曲线

图2 是不同横向拉伸比微孔膜的DSC曲线.未拉伸的微孔膜在主熔融峰的左侧出现了一个低温熔融突肩.这个凸肩是在热拉过程中，一些分子链被从片晶中拉出来使片晶减薄与在热定型过程中形成的不完善结晶结构的共同作用而形成的［5］.随着横向拉伸比的增大，低温凸肩逐渐消失，主熔融峰向高温方向移动.说明随着拉伸比的增加，不完善结晶结构在拉应力作用下逐渐消失.同时，拉伸使得结晶结构更加完善，并使得主熔融峰向高温方向偏移.当拉伸比达到35%时，熔融温度达到167℃.同时，在图1（d）可见，架桥部分晶体变粗变大，大量主片晶破碎，出现了孔结构坍塌带来的闭孔现象，片晶大量堆叠.说明横向拉伸使架桥的部分结构进一步完善，但主片晶被拉伸而使得片晶堆叠紧密，部分区域出现了闭孔带来的片晶堆叠，进而使得熔点明显升高，这与Lei［6］等人在热拉伸过程中发现的现象一致.

图2 不同横向拉伸比微孔膜的DSC曲线Fig.2 DSC curves of microporous membrane with different transverse stretching ratios

2.3 横向拉伸对微孔膜性能的影响

表1列出了不同横向拉伸比微孔膜的性能.由表1可知，拉伸后微孔膜的屈服强度稍有增加，呈先增大后稍微降低的趋势，其中拉伸10%的屈服强度最大，相比未拉伸前提高了2.33MPa.将拉伸后的样品在105℃下放置1h，测试MD、TD两个方向的前后变化量，发现MD方向经过横向拉伸后基本不发生变化，TD方向随拉伸程度增大收缩变大.说明二次拉伸确实可以抑制单向拉伸后带来的热收缩现象，但TD方向出现了明显的收缩.拉伸10%时，TD方向略有收缩，拉伸到20%和35%时，TD方向的收缩明显增加.从图1也可看出，随着拉伸比的增加，片晶的规整性明显下降，孔的均匀性变差.

表1 不同横向拉伸比微孔膜的性能Table 1 Properties of microporous membrane with different transverse stretching ratios

2.4 横向拉伸对微孔膜透气性及孔径分布的影响

图3和表2是不同横向拉伸比微孔膜的孔径分布及透气率.与未经过横向拉伸的微孔膜相比，横向拉伸后微孔膜的透气性能增加，孔径和孔隙率变大，透气时间变短.与拉伸10%的微孔膜相比，拉伸20%和35%的微孔膜具有高孔隙率、较大的孔径和较好的透气性，与图1相符，但同时也导致微孔膜的强度下降.从图3也可以看出，经过横向拉伸35%后，孔径明显变大，且分布较宽.

图3 不同横向拉伸比微孔膜的孔径分布Fig.3 Pore size distribution of microporous membrane with different transverse stretching ratios

表2 不同横向拉伸比的孔径和透气性Table 2 Mean pore diameter and gurley value of microporous membrane with different transverse stretching ratios

3 结 论

横向拉伸比的大小对微孔膜的结构和性能影响明显.横向拉伸后，DSC曲线上低温平台区逐渐消失，结晶主熔融峰向高温方向移动.随着拉伸比的增大，片晶的规整性明显下降，孔的均匀性变差，微孔膜的透气性能增加，孔径和孔隙率变大.当拉伸比超过10%时，微孔膜的强度下降；横向拉伸35%后微孔膜片晶结构被完全破坏，孔径明显变大且分布较宽.在横向拉伸比为10%时，微孔膜的结构完整，具有较好的尺寸稳定性，同时各项性能均有所提高.

［1］汪锰，王湛，李政雄.膜材料及其制备［M］.北京：化学工业出版社，2003.

［2］赵亮，袁晓燕.聚丙烯多孔膜的研究进展［J］.材料导报，2005，19（F05）：323－325.

［3］徐京生.锂离子电池隔膜现状及发展趋势［J］.新材料产业，2011，（12）：17－21.

［4］赵锦成，杨固长，刘效疆，等.锂离子电池隔膜的研究概述［J］.材料导报，2012，26（z1）：187－192.

［5］LEI Caihong，WU Shuqiu，CAI Qi，et al.Influence of heat－setting temperature on properties of stretched polypropylene microporous membrane［J／OL］.Polymer International，Article first published online：24may 2013／doi：10.1002／pi.4548.

［6］LEI Caihong，WU Suqiu，XU Ruijie，et al.Formation of stable crystalline connecting bridges during the fabrication of polypropylene microporous membrane［J］.Polymer Bulletin，2013，70（4）：1353－1366.