耿飞+尹万云+刘晓军+刘守成+习雨同+邵传林

摘 要：文章介绍了国内常用墙体制备方式的优缺点，取长补短，结合流动性大，导热系数低的泡沫混凝土发明了一种无需立模、人力较少、简单方便的泡沫混凝土现浇免模墙体，示范工程表明免模墙体性能满足规范要求，耐久性能良好，能较好的适应住宅产业化生产要求。

关键词：墙体；模板；泡沫混凝土；空心砖；导热系数

墙体在建筑物中主要起保温、围护、分隔、装饰或承重等功能，需要有适宜的强度、耐久性、防火性和保温隔热性能，是建筑围护结构的重要组成部分。目前墙体的制备方式主要有砌体墙体、预制板材墙体和现浇墙体等，砌筑墙体是使用胶结料将砖、空心砌块或者加气混凝土等砌块垒筑成墙体，虽然施工简单，但是墙体的抗震性能却很差，而且相对于混凝土墙体来说其强度也较低；预制板材墙体是将墙体分成几个部分在工厂进行模式化生产后运至现场拼接而成的，这种制备方式大大提高了施工效率，而且其成本较低，造型多样，可以适应不同的建筑环境，是目前研究较为广泛的墙体制备方式，但是其墙板之间以及墙板与梁柱之间的拼装连接是保证墙体整体性和热工性能的关键，同样也是设计和施工的难点；现浇墙体顾名思义就是通过现场浇筑混凝土制备的墙体，这种墙体强度较高、整体抗震性能优异，但是其施工过程中的立模、拆模过程非常繁琐，不仅大大降低了施工进度，也极大的增加了施工成本。泡沫混凝土现浇墙体是近几年发展起来的一种节能现浇墙体制备方式，它是基于泡沫混凝土节能、利废和制备简单等优点发展起来的一种节能墙体，但是目前常用的泡沫混凝土现浇墙体存在较严重的冷（热）桥问题，处理起来较为复杂。

针对上述几种墙体制备方式的缺点，同时结合它们的优点，本文设计了一种高性能免模墙体，它结合了砌体墙体施工简单、预制墙体施工快捷、现浇墙体整体性强和泡沫混凝土性能优异等特点，为现浇泡沫混凝土墙体施工提供一种快捷、高效的技术，在未来的墙体市场将具有较好的竞争力。为指导免模泡沫混凝土现浇墙体的设计和施工，本文计算了它的热工性能并开展了工程示范应用，结果表明此墙体的热工性能优异，施工简单，墙体性能指标均满足要求，可以广泛应用于框架结构。

1 泡沫混凝土现浇墙体的制备现状

1.1 泡沫混凝土性能特点

泡沫混凝土是由水泥、石灰、粉煤灰、砂、外加剂和泡沫等材料经拌合均匀后浇注硬化而成的。它内部含有大量的封闭细小气孔，不仅保证泡沫混凝土拥有较好的力学性能，还大大降低了自身容重，减轻了建筑物整体重量，减少施工中的机械和劳力，同时其还具有较好的抗震和隔声性能。最重要的是其导热系数很小，只有普通混凝土的1/7～1/15，泡沫混凝土中没有大颗粒、易堆积的材料，在细小、均匀泡沫的“滚珠”效应下它的流动性非常大，浇筑时无需振捣便可均匀填充模具，因此不仅可以减少浇筑时的机械、劳力，还能广泛用于不方便振捣的墙体和地下空间。同时泡沫混凝土的搅拌和施工均可置于封闭的环境中，对环境没有粉尘等污染，是一种具有广泛应用前景的墙体节能材料。

1.2 泡沫混凝土现浇墙体的制备和性能缺陷

泡沫混凝土现浇墙体是今年发展起来的一种新型墙体制备方式，泡沫混凝土现浇墙体的模板是施工环节中最为关键的所在。目前现浇普通混凝土模板主要分为三大类：组合钢模板、竹胶合板模板和木胶合板模板。组合钢模板虽然可以重复使用，节约材料成本，但是其粗重、笨大，而且组装和拆卸也繁琐；竹胶合板模板虽然优点很多，例如胶合性较强，容易脱模等，但是其相对于其它两种模板价格较贵；木模板虽然材料来源广泛，价格便宜，但是施工之前木模板的固定及混凝土成型后的拆模也会消耗大量的时间和人力，而且木模板重复利用率低，加剧了木材的消耗和砍伐。在传统的模板工程中，为了方便模板的拆卸，通常会在模板的内侧刷油或者脱模剂，不仅浪费资源，而且会对后期的抹灰、粉刷埋下隐患，造成空鼓、剥落等问题。而且在某些工程例如地下混凝土、箱梁构件中，由于施工条件的限制，模板的拆卸非常困难。针对上述模板的一些缺点有人便提出了免拆模板（永久性模板）的概念，这种模板在混凝土成型后便直接作为墙体的外表面，可以预先布置花纹和装饰，不仅节约大量人力，减少施工成本，免除模板的外部支撑，同时也解决的刷油，拆卸等烦恼，因此有人称之为以后模板发展的趋势。

泡沫混凝土的颗粒小和流动性大的特点决定了其浇筑时模板必须具有较好的封闭性，这对于上述三种模板来说难度较大，目前应用较为广泛的泡沫混凝土现浇墙体模板是轻钢龙骨固定复合面板，其具体做法是：在保证泡沫混凝土浇筑过程中不漏浆、不裂模的前提下，将面板固定在一定数量的轻钢龙骨两侧，轻钢龙骨等间距固定在梁和楼板上，待检查布置的模板符合定位、强度和密封等要求后便可浇筑泡沫混凝土。轻钢龙骨具有重量较小、强度较高、刚性强、易加工、尺寸可随意规整和装配性能好等优点，能与各种墙体用薄板材组装成形式和风格迥异的复合墙体，而且其施工简便、快捷，是目前国内外使用最多的墙体面板连接构件。但是轻钢龙骨用于墙体会在墙体内部形成冷（热）桥，致使龙骨附近热流率大为增加，墙体隔热性能有较大幅度的降低，增加了建筑耗能，大约占墙体30%面积的轻钢龙骨面积会使墙体热阻降低50%。此外墙体内部容易结露，致使部分墙体保温材料隔热作用减弱，进一步降低了轻钢龙骨墙体的保温隔热性能。目前欧洲国家一般都是通过钢龙骨腹板中部开纵向细长孔、钢龙骨腹板两侧开纵向细长孔、腹板开孔龙骨内外侧垫木条以及墙体外侧布置聚苯乙烯外保温板等方法来提高构件的热阻，使墙体的保温隔热性能得以改善，我国也提出了龙骨腹板的合理孔洞布置和使用垫木等断桥措施等方法来增加泡沫混凝土轻钢龙骨夹心复合保温墙体的热阻，但这无疑会大大增加龙骨加工及施工的难度。

2 高性能免模墙体设计

2.1 高性能免模墙体的制备

空心砖具有中空、造型多样和砌筑简单等特点，因此可以向其内部浇筑泡沫混凝土来增加墙体强度和整体性，同时降低空心砖外壁导热系数来弥补其热阻的降低。使用高强、轻质低导热轻骨料混凝土制备大空隙率空心砖，空心砖如图1所示，其前后侧壁的上下、左右侧面均分别设置凸起和凹槽，凹凸槽反称设置。设置凹凸槽有两个优点：一是方便空心砖的砌筑；二是使空心砖之间相互卡住能够砌筑前期墙体的稳固。空心砖前后侧壁之间设置四个隔层，隔层高度为前后侧壁的一半，相邻的两个隔层之间的距离相等以便浇筑时能够很好的分担泡沫混凝土侧压力。将空心砖用砌筑砂浆错缝砌筑成空心墙体，空隙墙体砌筑好后向其中注入大流动性高强轻质泡沫混凝土，为了防止浇筑高度过高导致泡沫破灭，一般砌筑一米便浇筑一米，待形成初始强度后再进行下一高度的施工，从砌筑到浇筑正好可以形成一个周期。浇筑完成后进行养护便形成了高强轻质低导热墙体。

图1 高性能免模墙体主体—空心砖

2.2 高性能免模墙体的优势

高性能免模墙体充分利用泡沫混凝土大流动性的特性，结合砌体结构不需模板、施工方便等优点，具有高效简单、节能环保等优点，同时效仿预制墙体板块化施工快捷的优势增大空隙砖尺寸，提高施工效率。墙体由空心砖和泡沫混凝土两部分组成，其强度可以通过提升空心砖和泡沫混凝土的强度来提高。空心砖可以进行工业化制式生产，大大加速工程建设速度。为了加强高性能免模墙体的稳固，砌筑前底部根据空心砖的尺寸设置高强混凝土卡子，砌筑时，用砌筑砂浆将底层空心砖砌筑在卡子上，两侧空心砖同样卡在柱子上，这样墙体与地面及两侧的柱子连接牢固，墙体的整体和抗震性能得到了保证。如果要设置门窗，门框和窗框同样可以卡在空心砖上，不仅保证门窗与墙体的整体性，还能更易处理门窗气密性差的问题。因此高性能免模泡沫混凝土现浇墙体是适应住宅产业化、墙体高性能化的优质墙体。

图2 墙体传热阻计算模型

2.3 高性能免模墙体的工程应用

2.3.1 工程概况

为了检测高性能免模墙体的性能，实现其推广应用，在江苏镇江句容实施了小试点工程，工程对象为一间五十平方米的隔间房，隔间房为框架结构，柱梁均C30普通混凝土浇筑，空心砖使用1200级陶粒混凝土预制，其尺寸为800×200×200mm3，空心砖前后侧壁宽度为30mm，隔层厚度为20mm，内置5mm直径钢丝网。砌筑完成后注入600级泡沫混凝土，屋顶是120mm1200级陶粒和40mm400级泡沫混凝土复合屋面。

2.3.2 高性能免模墙体的热工计算

建筑物耗热量是由通过建筑物围护结构的传热耗热量和通过门窗缝隙的空气渗透耗热量组成，传热耗热量约占70%～80%，空气渗透耗热量约占20%～30%。建筑物传热耗热量是由围护结构各部分的传热耗热量组成的。在建筑物轮廓尺寸和窗墙面积不变的条件下，耗热量指标随围护结构传热系数的降低而降低，本节进行墙体主体的传热系数计算，方便高性能免模墙体的传热系数控制。

根据《民用建筑热工设计规范》GB 50176-93中相关的计算规定：

（1）单层材料的热阻Ra按式1计算：

Ra=δ/λ （1）

式中：

Ra—单层材料热阻，m2·K/W；

δ—材料层厚度，m；

λ—材料导热系数W /（m·K）。

（2）多层材料的热阻Rb按式（2）计算：

Rb=R1+R2+…+Rn （2）

式中：R1，R2，…，Rn—围护结构各层材料热阻，m2·K/W。

（3）由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌体、填充保温材料的墙体等）的热阻计算应根据式（3）进行计算。

（3）

式中：

R—平均传热阻（m2·k/w）；

F0—与热流方向垂直的总传热面积（m2）；

F1、F2、…、Fn—按平行于热流方向划分的各个传热面积（m2）；

R0.1、R0.2、…、R0.n—各个传热面部位的传热阻（m2·k/w）；

Ri、Re—内、外表面换热阻，分别取0.11m2·k/w和0.04m2·k/w；

φ—修正系数，由于λ2/λ1=0.35，取0.93。

（4）传热系数表征稳态条件下围护结构的传热能力，传热系数按式4计算：

K=1/R0 （4）

式中：

K—围护结构的传热系数，W/（m2·K）。

上述1200级陶粒混凝土的导热系数λ1为0.34，600级泡沫混凝土的导热系数λ2为0.12，钢丝网的导热效果忽略不计，计算模型见图2，其厚度为140mm。可以根据式1分别计算出陶粒混凝土和泡沫混凝土部分的传热阻，分别为0.41m2·k/w和1.17m2·k/w，此时R为0.86m2·k/w，墙体主体传热阻为0.86+2×0.03/0.34=1.04 m2·k/w，传热系数为0.96 W /（m2·K）<1.00 W /（m2·K）。

2.3.3 高性能免模墙体的性能

为确保试点工程的安全，对浇筑后的墙体进行了性能检测，检测结果如表1所示。

表1 高性能免模墙体性能检测

检测项目 性能指标 检测结果

容重（kg/m3） 788

抗压强度MPa ≥3.5 5.2

抗冲击性能 5次 无裂痕

抗弯承载（板自重倍数） ≥1.5 3.2

干燥收缩值mm/m ≤0.6 0.4

吊挂力（N） ≥1000 1kN吊挂力24h无裂纹

空气声隔声量（dB） ≥40 48

燃烧性能 A级 A级

导热系数（W/（m·K）） ≥0.65 0.31

放射性 A类指标 A类

如表1所示墙体检测指标均满足要求，同时示范工程已建立半年，墙体均未出现任何的裂纹和潮湿发霉现象。

3 结论

3.1 高性能免模墙体无需立模，无需拆模，无需支撑，施工简单方便，整体性能良好，具有优异的抗震性能。

3.2 高性能免模墙体性能满足规范要求，示范工程中的墙体未出现任何不良现象。

参考文献

[1] 黎康.墙体在建筑空间中的重要作用[J].黑龙江科技信息，2010.

[2] 闫振甲，何艳君.泡沫混凝土实用生产技术[M].化学工业出版社， 2006.

[3] 李显金.新型建筑模板的研究与应用[D].浙江：浙江大学，2003.

[4] 于清缘.玻璃纤维混凝土免拆模板的试验研究[D].北京：北方工业大学，2009.

[5] KosnyJ，Christian J E.Thermal Evaluation of Several Configurations of Insulation and Structural Materials for Some Metal Stud Walls[M].Energy and Buildings，1995，22.

[6] Mao G F， Johannesson G.Dynamic Calculation of Thermal Bridges[M].Energy and Building，1997，26.

[7] 民用建筑热工设计规范，GB50176-93，中华人民共和国国家标准.

[8] 耿飞，秦鸿根，于东勋，等.复合保温浆料外墙外保温设计厚度的计算[J].江苏建材，2008（3）.

图1 高性能免模墙体主体—空心砖

2.2 高性能免模墙体的优势

高性能免模墙体充分利用泡沫混凝土大流动性的特性，结合砌体结构不需模板、施工方便等优点，具有高效简单、节能环保等优点，同时效仿预制墙体板块化施工快捷的优势增大空隙砖尺寸，提高施工效率。墙体由空心砖和泡沫混凝土两部分组成，其强度可以通过提升空心砖和泡沫混凝土的强度来提高。空心砖可以进行工业化制式生产，大大加速工程建设速度。为了加强高性能免模墙体的稳固，砌筑前底部根据空心砖的尺寸设置高强混凝土卡子，砌筑时，用砌筑砂浆将底层空心砖砌筑在卡子上，两侧空心砖同样卡在柱子上，这样墙体与地面及两侧的柱子连接牢固，墙体的整体和抗震性能得到了保证。如果要设置门窗，门框和窗框同样可以卡在空心砖上，不仅保证门窗与墙体的整体性，还能更易处理门窗气密性差的问题。因此高性能免模泡沫混凝土现浇墙体是适应住宅产业化、墙体高性能化的优质墙体。

图2 墙体传热阻计算模型

2.3 高性能免模墙体的工程应用

2.3.1 工程概况

为了检测高性能免模墙体的性能，实现其推广应用，在江苏镇江句容实施了小试点工程，工程对象为一间五十平方米的隔间房，隔间房为框架结构，柱梁均C30普通混凝土浇筑，空心砖使用1200级陶粒混凝土预制，其尺寸为800×200×200mm3，空心砖前后侧壁宽度为30mm，隔层厚度为20mm，内置5mm直径钢丝网。砌筑完成后注入600级泡沫混凝土，屋顶是120mm1200级陶粒和40mm400级泡沫混凝土复合屋面。

2.3.2 高性能免模墙体的热工计算

建筑物耗热量是由通过建筑物围护结构的传热耗热量和通过门窗缝隙的空气渗透耗热量组成，传热耗热量约占70%～80%，空气渗透耗热量约占20%～30%。建筑物传热耗热量是由围护结构各部分的传热耗热量组成的。在建筑物轮廓尺寸和窗墙面积不变的条件下，耗热量指标随围护结构传热系数的降低而降低，本节进行墙体主体的传热系数计算，方便高性能免模墙体的传热系数控制。

根据《民用建筑热工设计规范》GB 50176-93中相关的计算规定：

（1）单层材料的热阻Ra按式1计算：

Ra=δ/λ （1）

式中：

Ra—单层材料热阻，m2·K/W；

δ—材料层厚度，m；

λ—材料导热系数W /（m·K）。

（2）多层材料的热阻Rb按式（2）计算：

Rb=R1+R2+…+Rn （2）

式中：R1，R2，…，Rn—围护结构各层材料热阻，m2·K/W。

（3）由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌体、填充保温材料的墙体等）的热阻计算应根据式（3）进行计算。

（3）

式中：

R—平均传热阻（m2·k/w）；

F0—与热流方向垂直的总传热面积（m2）；

F1、F2、…、Fn—按平行于热流方向划分的各个传热面积（m2）；

R0.1、R0.2、…、R0.n—各个传热面部位的传热阻（m2·k/w）；

Ri、Re—内、外表面换热阻，分别取0.11m2·k/w和0.04m2·k/w；

φ—修正系数，由于λ2/λ1=0.35，取0.93。

（4）传热系数表征稳态条件下围护结构的传热能力，传热系数按式4计算：

K=1/R0 （4）

式中：

K—围护结构的传热系数，W/（m2·K）。

上述1200级陶粒混凝土的导热系数λ1为0.34，600级泡沫混凝土的导热系数λ2为0.12，钢丝网的导热效果忽略不计，计算模型见图2，其厚度为140mm。可以根据式1分别计算出陶粒混凝土和泡沫混凝土部分的传热阻，分别为0.41m2·k/w和1.17m2·k/w，此时R为0.86m2·k/w，墙体主体传热阻为0.86+2×0.03/0.34=1.04 m2·k/w，传热系数为0.96 W /（m2·K）<1.00 W /（m2·K）。

2.3.3 高性能免模墙体的性能

为确保试点工程的安全，对浇筑后的墙体进行了性能检测，检测结果如表1所示。

表1 高性能免模墙体性能检测

检测项目 性能指标 检测结果

容重（kg/m3） 788

抗压强度MPa ≥3.5 5.2

抗冲击性能 5次 无裂痕

抗弯承载（板自重倍数） ≥1.5 3.2

干燥收缩值mm/m ≤0.6 0.4

吊挂力（N） ≥1000 1kN吊挂力24h无裂纹

空气声隔声量（dB） ≥40 48

燃烧性能 A级 A级

导热系数（W/（m·K）） ≥0.65 0.31

放射性 A类指标 A类

如表1所示墙体检测指标均满足要求，同时示范工程已建立半年，墙体均未出现任何的裂纹和潮湿发霉现象。

3 结论

3.1 高性能免模墙体无需立模，无需拆模，无需支撑，施工简单方便，整体性能良好，具有优异的抗震性能。

3.2 高性能免模墙体性能满足规范要求，示范工程中的墙体未出现任何不良现象。

参考文献

[1] 黎康.墙体在建筑空间中的重要作用[J].黑龙江科技信息，2010.

[2] 闫振甲，何艳君.泡沫混凝土实用生产技术[M].化学工业出版社， 2006.

[3] 李显金.新型建筑模板的研究与应用[D].浙江：浙江大学，2003.

[4] 于清缘.玻璃纤维混凝土免拆模板的试验研究[D].北京：北方工业大学，2009.

[5] KosnyJ，Christian J E.Thermal Evaluation of Several Configurations of Insulation and Structural Materials for Some Metal Stud Walls[M].Energy and Buildings，1995，22.

[6] Mao G F， Johannesson G.Dynamic Calculation of Thermal Bridges[M].Energy and Building，1997，26.

[7] 民用建筑热工设计规范，GB50176-93，中华人民共和国国家标准.

[8] 耿飞，秦鸿根，于东勋，等.复合保温浆料外墙外保温设计厚度的计算[J].江苏建材，2008（3）.

图1 高性能免模墙体主体—空心砖

2.2 高性能免模墙体的优势

高性能免模墙体充分利用泡沫混凝土大流动性的特性，结合砌体结构不需模板、施工方便等优点，具有高效简单、节能环保等优点，同时效仿预制墙体板块化施工快捷的优势增大空隙砖尺寸，提高施工效率。墙体由空心砖和泡沫混凝土两部分组成，其强度可以通过提升空心砖和泡沫混凝土的强度来提高。空心砖可以进行工业化制式生产，大大加速工程建设速度。为了加强高性能免模墙体的稳固，砌筑前底部根据空心砖的尺寸设置高强混凝土卡子，砌筑时，用砌筑砂浆将底层空心砖砌筑在卡子上，两侧空心砖同样卡在柱子上，这样墙体与地面及两侧的柱子连接牢固，墙体的整体和抗震性能得到了保证。如果要设置门窗，门框和窗框同样可以卡在空心砖上，不仅保证门窗与墙体的整体性，还能更易处理门窗气密性差的问题。因此高性能免模泡沫混凝土现浇墙体是适应住宅产业化、墙体高性能化的优质墙体。

图2 墙体传热阻计算模型

2.3 高性能免模墙体的工程应用

2.3.1 工程概况

为了检测高性能免模墙体的性能，实现其推广应用，在江苏镇江句容实施了小试点工程，工程对象为一间五十平方米的隔间房，隔间房为框架结构，柱梁均C30普通混凝土浇筑，空心砖使用1200级陶粒混凝土预制，其尺寸为800×200×200mm3，空心砖前后侧壁宽度为30mm，隔层厚度为20mm，内置5mm直径钢丝网。砌筑完成后注入600级泡沫混凝土，屋顶是120mm1200级陶粒和40mm400级泡沫混凝土复合屋面。

2.3.2 高性能免模墙体的热工计算

建筑物耗热量是由通过建筑物围护结构的传热耗热量和通过门窗缝隙的空气渗透耗热量组成，传热耗热量约占70%～80%，空气渗透耗热量约占20%～30%。建筑物传热耗热量是由围护结构各部分的传热耗热量组成的。在建筑物轮廓尺寸和窗墙面积不变的条件下，耗热量指标随围护结构传热系数的降低而降低，本节进行墙体主体的传热系数计算，方便高性能免模墙体的传热系数控制。

根据《民用建筑热工设计规范》GB 50176-93中相关的计算规定：

（1）单层材料的热阻Ra按式1计算：

Ra=δ/λ （1）

式中：

Ra—单层材料热阻，m2·K/W；

δ—材料层厚度，m；

λ—材料导热系数W /（m·K）。

（2）多层材料的热阻Rb按式（2）计算：

Rb=R1+R2+…+Rn （2）

式中：R1，R2，…，Rn—围护结构各层材料热阻，m2·K/W。

（3）由两种以上材料组成的、两向非均质围护结构（包括各种形式的空心砌体、填充保温材料的墙体等）的热阻计算应根据式（3）进行计算。

（3）

式中：

R—平均传热阻（m2·k/w）；

F0—与热流方向垂直的总传热面积（m2）；

F1、F2、…、Fn—按平行于热流方向划分的各个传热面积（m2）；

R0.1、R0.2、…、R0.n—各个传热面部位的传热阻（m2·k/w）；

Ri、Re—内、外表面换热阻，分别取0.11m2·k/w和0.04m2·k/w；

φ—修正系数，由于λ2/λ1=0.35，取0.93。

（4）传热系数表征稳态条件下围护结构的传热能力，传热系数按式4计算：

K=1/R0 （4）

式中：

K—围护结构的传热系数，W/（m2·K）。

上述1200级陶粒混凝土的导热系数λ1为0.34，600级泡沫混凝土的导热系数λ2为0.12，钢丝网的导热效果忽略不计，计算模型见图2，其厚度为140mm。可以根据式1分别计算出陶粒混凝土和泡沫混凝土部分的传热阻，分别为0.41m2·k/w和1.17m2·k/w，此时R为0.86m2·k/w，墙体主体传热阻为0.86+2×0.03/0.34=1.04 m2·k/w，传热系数为0.96 W /（m2·K）<1.00 W /（m2·K）。

2.3.3 高性能免模墙体的性能

为确保试点工程的安全，对浇筑后的墙体进行了性能检测，检测结果如表1所示。

表1 高性能免模墙体性能检测

检测项目 性能指标 检测结果

容重（kg/m3） 788

抗压强度MPa ≥3.5 5.2

抗冲击性能 5次 无裂痕

抗弯承载（板自重倍数） ≥1.5 3.2

干燥收缩值mm/m ≤0.6 0.4

吊挂力（N） ≥1000 1kN吊挂力24h无裂纹

空气声隔声量（dB） ≥40 48

燃烧性能 A级 A级

导热系数（W/（m·K）） ≥0.65 0.31

放射性 A类指标 A类

如表1所示墙体检测指标均满足要求，同时示范工程已建立半年，墙体均未出现任何的裂纹和潮湿发霉现象。

3 结论

3.1 高性能免模墙体无需立模，无需拆模，无需支撑，施工简单方便，整体性能良好，具有优异的抗震性能。

3.2 高性能免模墙体性能满足规范要求，示范工程中的墙体未出现任何不良现象。

参考文献

[1] 黎康.墙体在建筑空间中的重要作用[J].黑龙江科技信息，2010.

[2] 闫振甲，何艳君.泡沫混凝土实用生产技术[M].化学工业出版社， 2006.

[3] 李显金.新型建筑模板的研究与应用[D].浙江：浙江大学，2003.

[4] 于清缘.玻璃纤维混凝土免拆模板的试验研究[D].北京：北方工业大学，2009.

[5] KosnyJ，Christian J E.Thermal Evaluation of Several Configurations of Insulation and Structural Materials for Some Metal Stud Walls[M].Energy and Buildings，1995，22.

[6] Mao G F， Johannesson G.Dynamic Calculation of Thermal Bridges[M].Energy and Building，1997，26.

[7] 民用建筑热工设计规范，GB50176-93，中华人民共和国国家标准.

[8] 耿飞，秦鸿根，于东勋，等.复合保温浆料外墙外保温设计厚度的计算[J].江苏建材，2008（3）.