郝海洋 屈 勇 何吉标 张家瑞 刘俊君

中国石化江汉石油工程有限公司页岩气开采技术服务公司钻井工艺研究所

0 引言

四川盆地涪陵页岩气勘探开发已取得显著成效，工程上已形成了工艺成熟的钻完井技术[1-5]。然而，随着加密井的实施，地层漏失、承压低给水平段产层固井施工带来了难题[6-9]。当前漂珠低密度水泥浆已广泛应用于易漏失、低承压地层的固井施工中[10-13]。而焦石坝工区生产井的产层固井多采用双凝双密度固井水泥浆技术[2,14,15]，为改善低承压地层所受的液柱压力，领浆普遍采用低密度水泥浆体系（1.40 ～1.60 g/cm3）。为此，构建了以漂珠为主要减轻剂的低密度防窜领浆体系，该体系水泥浆具有浆体稳定、失水低、流变性好、转化时间短、稠化可控等优点。然而，现场实践表明，焦页X井采用的漂珠低密度水泥浆在模拟井内温压条件实验时，升温升压阶段出现增稠现象，增幅甚至高达85%，给实际固井中注水泥浆施工埋下了安全隐患。据报道，压力增大会改变漂珠低密度水泥浆的密度大小[16]，但是对导致稠化实验升温升压阶段增稠现象却鲜有报道。笔者通过实验研究分析了导致浆体增稠的因素，探讨了漂珠低密度水泥浆体系的增稠机理，并提出相应的对策，降低施工风险，从而提高低压易漏失层段的固井质量。

1 实验部分

1.1 实验药品及仪器

药品：G级油井水泥，来自于嘉华水泥厂；降失水剂FC-G、增强剂WS-M、防气窜剂PC-G、膨胀剂CE-S、流型调节剂LX-1、缓凝剂HR-M和消泡剂XF-1，来自于页岩气开采技术服务公司；漂珠PZ，来自于国内某供货商；流型调节剂TC-18、流型调节剂BS300-1，来自于四川弘晟石油工程技术服务有限公司。

实验中所用的仪器见表1。

表1 仪器及型号展示表

1.2 水泥浆设计

采用低密度防窜水泥，配方见表2。

1.3 实验方法

参照油井水泥实验方法GB/T 19139-2012对水泥浆进行配制、养护，对水泥浆的沉降稳定性、流变性能、稠化性能进行测试。

稠化曲线分析：用增压稠化仪测定不同缓凝剂加量和流型调节剂加量下的漂珠低密度水泥浆的稠化曲线，分析稠化曲线不同阶段的稠度变化情况，从而获取导致稠度变化的信息。实验条件，68℃ 35 MPa 35 min。

表2 低密度防窜水泥浆配方一览表

流变性测试：用常压稠化仪养护搅拌好的漂珠水泥浆，在68℃常压条件下分别养护0 min、2 min、5 min、10 min、20 min、30 min，用六速黏度计测定浆体的流变性，分析不同养护时间浆体的流变性。实验条件，68 ℃ 0.1 MPa

2 实验结果与讨论

2.1 水泥浆基本性能

漂珠低密度防窜水泥浆密度为1.47 g/cm3，经过热养护后，其沉降稳定性良好，量筒内浆体上下密度差为0.03 g/cm（表3）。注水泥时，若想使领浆达到紊流状态，则水泥车的排量应达到5.18 m3/min，这已经超出了目前固井水泥车的施工能力；而塞流顶替却很容易实现，仅需0.50 m3/min的排量。在实际固井施工中，固井液体系除了双凝双密度水泥浆，还包含加重隔离液、清洗液体系。后两者在环空中很容易实现紊流顶替，因此能够保障对三开产层井筒内油基钻井液的顶替和清洗效率。

2.2 水泥浆稠化实验

由图1可看出，漂珠低密度防窜水泥浆体系具有直角稠化特性，转化时间在15～25 min，说明其具有较好的防气窜性能；当缓凝剂加量为0.38% ～0.44%（质量百分比）时，浆体的稠化时间在300 ～350 min，能达到焦石工区对领浆的安全施工要求。

通过观察升温升压阶段（图1中I区域）的稠化曲线，可以发现：浆体的稠化值由初始的20 Bc左右快速增加到约37 Bc，增幅高达85%，说明随着压力和温度的升高，浆体的稠度增大；升温升压结束后，浆体的稠度趋于稳定（图1中的Ⅱ区域）。浆体增稠势必会增大施工时泵压大小，严重时甚至会导致憋泵和固井失败等后果。然而，仅根据稠化曲线，并不能判断影响因素中温度、压力和水泥水化这三者中哪一因素占主导作用，亦或是三者的相互耦合作用。因此，探究漂珠低密度防窜水泥浆的增稠机理，并提出相应的对策，对安全顺利固井施工非常关键。

表3 水泥浆基本性能展示表

图1 不同缓凝剂加量的稠化曲线图

2.3 流变测定实验

为了探究温度对漂珠低密度防窜水泥浆流变性的影响，将同一浆体置于68 ℃的常压稠化仪中进行热养护（68 ℃ 0.1 MPa），测定不同养护时间时的六速流变数据，并按幂律模式计算出了浆体的n、K值（表4、图2）。

通过对比六速流变数据，可以发现随着养护时间的增长，六速数据均出现先降低后升高再平稳的趋势；n、K值亦出现类似的趋势。当浆体n小于1时，如果增大，说明其假塑性减弱；如果减小，说明其假塑性增强。通常情况下，随着温度的升高，浆体中降失水剂FC-G等吸附在固相颗粒表面的高分子材料分子间、水分子间和前二者间的范德华力会降低，如此则会降低浆体的黏度，这在以往不加漂珠而采用嘉华低密度水泥（JH-1.45）配置的水泥浆稠化曲线中得到证实。结合图1中Ⅰ区域的曲线，可以推断温度升高并不会导致浆体快速增稠。

表4 水泥浆流变性测试及计算结果统计表

图2 漂珠低密度防窜水泥浆在不同养护时间的n、K值变化曲线

2.4 导致浆体增稠的因素

2.4.1 水泥浆水化影响

嘉华常规水泥（JH-G）主要由4种成分组成：Ca3SiO5、Ca2SiO4、Ca3Al2O6和 Ca4Al2Fe2O10。其中，Ca3SiO5和Ca3Al2O6遇水后即开始快速水化，水化硅酸钙（C-S-H）是水泥石早期强度发展的重要组成；Ca2SiO4和Ca4Al2Fe2O10则水化缓慢，有助于水泥石的后期强度发展。当有缓凝剂和降失水剂等高分子吸附在Ca3SiO5和Ca4Al2Fe2O10颗粒表面时，抑制了Ca2+向Ca(OH)2的转化速率，从而能够抑制水泥浆的水化反应速率。然而常规的低密度水泥浆升温升压阶段，低密度水泥浆曲线平稳，未见明显增稠现象，由此可以推断漂珠低密度防窜水泥浆在最初的增温增压阶段，水泥水化不会对浆体稠度造成太大影响。

2.4.2 膨胀剂对浆体增稠的影响

目前市场上常用的晶格膨胀剂的主要组分为MgO，而MgO对水泥水化速率的影响存在一定的争议。Chen等[17]认为MgO可以降低了Ca3SiO5的反应活性，由此会降低水泥的早期水化速率；而Stephan等[18]的实验结果表明低含量的MgO对Ca3SiO5的水化没有作用，但是当含量超过1.4%，几天后的水化速率就会增加。就MgO的生产方式而言，欠火MgO由于吸附卤化镁多，会导致水泥水化反应速率加快，而正火MgO则对水泥水化影响较小[19]。基于焦石工区领浆低密度水泥浆的稠化曲线，可以确定膨胀剂不会对浆体的稠度造成大幅增加。

2.4.3 温度升高对浆体增稠的影响

根据不同热养护时间下的黏度测定结果（表4），可以看出随着温度的升高，浆体的黏度先减小后增大，最后平稳。这与图1中IⅡ区域的稠化曲线趋势相符。根据流变测定实验结果（用常压稠化仪养护浆体后测定流变数据），温度升高降低了浆体中液相分析间的范德华力，因此增温的最初几分钟内（图1中Ⅰ区域），温度升高并不会导致浆体稠度快速增稠。

2.4.4 压力升高对浆体增稠的影响

图3给出了不同缓凝剂和流型调节剂加量不同调价下的稠化曲线的增温增压阶段。从图中可以看出，加流型调节剂的浆体平稳时的稠度有所改善，但所有浆体都出现了不同程度的热增稠现象，尤其是在稠化实验开始最初的5 min内。

图4给出了不同稠化曲线最初5 min内浆体稠度变化率随时间变化曲线。从图可以清晰地看出，在稠化实验开始的最初1 min中内，变化率急剧下降，随后变化率逐渐平缓，最终趋于0 Bc/min。这表明初始压力的增加，促使浆体稠度快速增大。

图3 温度和压力增加阶段不同浆体的稠化曲线图

图4 稠化曲线增压初始阶段稠度变化率曲线图

对比漂珠低密度防窜水泥浆体系和嘉华低密度水泥浆体系的稠化曲线，可以发现，增温增压初始阶段稠度增大的现象，也仅在漂珠低密度防窜水泥浆体系中出现。那么增大压力是如何影响浆体的稠度的呢？

2.5 增稠机理

2.5.1 破碎漂珠中气体排出

图5拟合前50 min的稠化曲线，并由此计算出了前50 min内的稠度增长率随时间变化情况（表5）。从图中可以看出，稠化实验伊始，浆体的稠度快速增加，稠度变化率急剧下降，结合图5中漂珠中有因破碎而存在的空穴，可以推断的是初始增压使破碎漂珠中的微气泡溶进了浆体中[16]，气体分子在温度升高时运动加剧，又由于漂珠破碎而导致固相颗粒比表面增大，从而增大了浆体的稠度，该阶段约发生在实验开始的前5 min内。

在无外界压力时，这些窝存在空穴中的气体无法排出；当温度升高而无约束压力时，微气泡的体积增大而能够逸出浆体。因此，对于漂珠低密度防窜水泥浆，常压下测定出的浆体的流变数据无法真实的反映井底温压环境下的浆体真实稠度，尤其存在破碎漂珠的情况下。

2.5.2 漂珠受压而破碎

图5 稠化曲线拟合图（加0.404 %缓凝剂浆体的前50 min）

随着实验压力和温度的增加，最初溶进浆体中的微气泡体积变小、气体分子与液相分子间的碰撞作用加强，加剧了浆体稠度的增加。同时，随着浆体所受压力的增大，漂珠受到的压力超过其抗压强度时，部分漂珠被挤破，释放微气泡，使浆体稠度进一步增大。该阶段则处在5～35 min内。

2.5.3 破碎漂珠颗粒增大了浆体颗粒间摩擦力

此外，破碎的漂珠由于出现断面，失去了原有的球状结构，导致破碎漂珠颗粒与浆体中其他颗粒间的摩擦力增大，亦会导致流动阻力增大。

2.6 对策

2.6.1 使用高效消泡剂

基于漂珠低密度防窜水泥浆浆体稠度的增大机理，气泡是主要危害因素。因此，在浆体中添加强效消泡剂，降低浆体中气泡表面的表面张力，从而尽可能降低气泡数量。

表5 前50 min稠度增长率随时间变化情况表

2.6.2 加入流型调节剂

采用了3种流型调节剂LX-1、TC-18和BS300-1来缓解浆体在升温升压阶段的浆体增稠问题，评价实验结果如图6所示。

图6 不同流型调节剂对水泥浆稠度影响曲线图

从图中Ⅱ、Ⅲ区域稠度可以看出，TC-18可以较好地改善漂珠低密度防窜水泥浆体系的稠度，当加量在2.5 g（嘉华G级油井水泥的0.5 %）以上时，能使浆体的稠度维持在20 Bc左右的范围；而LX-1和BS300-1加量在0.8 %以上时，未见明显效果。此外，从图6中I区域的曲线可以看出，流型调节剂虽然可以改善浆体的稠度，但是在升温升压阶段，仍会出现浆体稠度增大现象，这印证了气泡是导致浆体增稠主要因素的论断。

2.6.3 采用高强度漂珠

漂珠低密度防窜水泥浆体系之所以出现升温升压阶段增稠现象，和漂珠破碎和强度不足有关。研究表明，采用高强度的漂珠作为减轻剂的低密度水泥浆体系的稠化曲线升温升压阶段，未见稠度值快速增大现象[20]。

3 结论

1）通过分析稠化实验和流变实验结果，发现导致漂珠低密度防窜水泥浆体系在升温升压阶段稠度增大的主要原因是漂珠破碎和抗压强度低，漂珠中的气泡溶入浆体中，增大了浆体的稠度；

2）基于漂珠低密度防窜水泥浆增稠机理，选择合适的强效消泡剂、流型调节剂和高强度漂珠可以减缓漂珠低密度防窜水泥浆体系初始稠度增大的程度，从而保证施工安全。