姜琳婧，赵会杰，赵怡晴，方 杰，曹志国

（1.北京科技大学 金属矿山高效开采与安全教育部重点实验室,北京 100083；2.北京科技大学 土木与资源工程学院,北京 100083；3.煤炭开采水资源保护与利用国家重点实验室,北京 100011）

0 引言

层理结构容易引起煤岩体层间滑移、强度降低等问题，对煤岩力学性质影响较大[1-2]，导致煤岩具有较强的非均质性和各向异性[3-5]。煤岩浸水会产生矿物颗粒脱落、结构松散等问题，从而降低煤岩强度。目前，以“导储用”为特征的煤矿采空区储水理念被提出并已付诸实施[6-8]，地下空区预留煤柱成为地下水库的重要组成部分，地下水库蓄水期间煤柱同时受到层理和浸水两个方面的作用，对水库的安全稳定产生显著影响，因此有必要针对浸水层理煤岩的力学性质进行研究。

在层理煤岩力学特征及破裂特性的力学试验研究方面，李磊等[9]测试了层理煤岩力学性质，表明煤岩断裂特征及其破坏模式均与层理角度相关；刘忠玉[10]和刘恺德等[11]通过层理煤岩单轴压缩试验，确定了轴向垂直和轴向平行层理煤岩的断口破坏形态分别以剪切和劈裂破坏为主，破坏形式分别为脆性断裂和塑性变形。在动静载试验方面，王伟等[12]通过开展层理煤岩准静态加载试验，探究了层理煤岩力学性质受裂纹影响作用，发现煤岩破裂演化过程受层理和裂纹综合影响；龚爽等[13]通过霍普金森冲击断裂试验探究了不同角度层理对煤岩裂纹扩展的影响程度，发现0°和90°煤岩影响程度明显不同。以上研究表明层理煤岩的破坏模式及力学性质与层理方向有关，并且垂直层理与平行层理煤岩破坏特征不一致，层理方向对煤岩力学性质特征具有显著影响。

在浸水对煤岩力学性质的影响研究方面，陈田等[14]通过反复浸水试验发现煤岩全应力-应变曲线随浸水次数增多更为平滑；汤传金[15]通过反复循环浸水试验，发现煤岩单轴抗压强度和弹性模量与循环次数呈指数函数降低；来兴平等[16]研究发现含水率增大能降低煤岩力学性质，进而降低煤岩峰值强度和弹性模量；姚强岭等[17]等通过对不同含水饱和度、不同岩性含煤岩系进行单轴压缩试验，发现含煤岩系浸水后峰值强度等力学性质呈规律性减小；李波波等[18]通过研究发现，不同含水率下煤岩力学特性基本相似，变形破坏过程可分为峰前应力阶段、峰后应力阶段和残余阶段。以上研究表明浸水对煤岩力学性质影响显著，不同浸水状态下煤岩破坏特性不同。

在层理和浸水对煤岩力学性质综合影响方面，唐书恒等[19]探究了饱水状态不同层理煤岩单轴压缩条件下的声发射特征；李建华[20]通过研究浸水层理煤岩单轴压缩力学性质参数，表明轴向垂直层理煤岩的单轴抗压强度是轴向平行层理煤岩的2～4 倍。

以往研究在层理煤岩力学性质、浸水影响等方面做了大量的工作，但综合考虑层理和浸水对煤岩力学性质影响的研究仍然存在不足。因此，本文针对这一问题开展了单轴压缩试验，辅以数字图像相关(DIC)技术监测，研究两种层理岩样的吸水特性、力学性质等。研究结果可为煤矿地下水库预留煤柱及水库整体稳定性分析提供参考。

1 室内试验

1.1 试样准备

试验煤岩取自陕西榆林大柳塔煤矿2 号矿井5-2煤层，为4 号地下水库所在煤层，该煤层位于地下160 m 处，层理结构明显。依据《煤和岩石物理力学性质测定方法第七部分：单轴抗压强度测定及软化系数计算方法》(GB/T 23561.7-2009)，将试验采集样品进行取心、切割、打磨、精加工制备成规格为ø50 mm×100 mm 的标准圆柱形煤岩，包括轴向平行层理煤岩(轴线与层理面平行，以下简称“平行煤岩”)和轴向垂直层理煤岩(轴线与层理面垂直，以下简 称“垂直煤岩”) 2 类，如图1 所示。本次试验共加工50 块煤岩试样，其中包括25 块平行煤岩和25 块垂直煤岩。将加工好的煤岩置于干燥箱内，运输至储存室备用。

采用密度、超声波纵波波速等测定方法选择差别较小的煤岩作为试验样品，以保证试验煤岩的均一性。共选取12 块煤岩试件，其中包括6 块平行煤岩和6 块垂直煤岩，基础物理性质参数见表1。用P表示平行层理、T 表示垂直层理，下标0 和1 分别代表未浸水状态和浸水状态。对煤岩进行编号，如T1-3，表示浸水状态的第3 块垂直煤岩。

表1 试验煤岩基础物理性质Table 1 Physical properties of coal samples

1.2 试验设备

为防止浸水导致煤岩颗粒崩解脱落从而影响煤岩力学性质，参照已有研究[21]自制了无损浸水装置(图2)。该装置主要由加湿器和密封箱两部分组成，加湿器的出雾口紧密连接在密封箱底部，水雾直接由密封箱底部向上喷射，可快速充满整个箱体；温湿度计可实时监测箱内湿度，以保证密封箱内湿度水平一致，确保试验条件一致性。本装置中水粒子进入密封箱内与煤岩均匀接触，由此可实现煤岩无水压、均匀浸水过程，减少煤岩浸水损失。

图2 无损浸水装置示意Fig.2 Schematic diagram of lossless flooding device

采用YAW-600 型微机控制电液伺服压力试验机进行单轴压缩试验，如图3 所示，包括单轴压缩系统和液压伺服控制系统两部分。该压力机最大压力为600 kN，试验力分辨率为3 N，位移分辨率为3 μm。

图3 单轴压力机与DIC 系统Fig.3 Single shaft press with DIC system

基于DIC 技术对压缩过程中煤岩表面应变特征进行采集，3D-DIC 数据采集系统由图像采集系统和照明系统组成。DIC 技术是一种非接触变形测量方法，能够记录物体表面全场变形信息，直观反映全场位移和应变，对于研究裂纹起裂与扩展模式是一种十分有效的测量手段。

1.3 试验过程

将待浸水试件通过无损浸水装置浸水至极限吸水状态，该过程中前12 h 每小时称量一次质量，然后每3 h 称量一次质量，精确至0.01 g，直至2 次称量质量不再变化，即认为煤岩达到吸水极限。

利用黑白两色哑光油漆对煤岩表面喷制散斑。单轴压缩时，采用位移加载控制方式，速度设定为0.005 mm/s，获得全应力-应变曲线。卸载控制方式为煤岩试件完全失去承载力时停止加载。调整DIC高速摄像机位置，利用设备自带校正板进行相机矫正，按标准调整矫正参数小于等于0.04，帧数为2 帧/s。试验时确保高速摄像机能完整并同步拍摄试验煤岩单轴压缩变形破坏全程。

2 试验结果及分析

2.1 煤岩浸水特性研究

煤岩的吸水率分为自然吸水率和强制吸水率2种[22]，鉴于地下水库蓄水期间保留煤柱一直处于浸水状态，为符合实际情况，本次试验仅测试煤岩自然吸水率Wz，即

式中：M为试件浸水状态时的质量；M0为试件未浸水状态时的质量。

煤岩在浸水45 h 后达到极限状态。图4 为不同层理煤岩自然吸水率随时间变化曲线，可以看出所有煤岩随着浸水时间的延长，自然吸水率Wz增大。垂直煤岩吸水率曲线相比平行煤岩整体上更为平缓，说明两种层理煤岩的吸水能力存在一定差异。前4 h 吸水时间内，两种煤岩吸水率曲线斜率基本一致，吸水速度相当。吸水4 h 后，平行煤岩曲线斜率变大，吸水速度陡增，而垂直煤岩其增长速度基本不变，说明层理对煤岩吸水的影响发生在浸水4 h 以后。

图4 自然吸水率-时间变化曲线Fig.4 Natural water absorption-time curve

试件来自同一大块煤岩，天然含水率是一致的，而试验结果表明，平行煤岩的自然极限吸水率均值为5.70%，垂直煤岩的均值为2.59%，平行煤岩自然极限吸水率是垂直煤岩的2.2 倍。根据已有研究推测可能的原因是：①平行煤岩内部裂隙体积大于垂直煤岩；②毛细管作用增强了平行煤岩的自然吸水能力。

为探究极限吸水率差异的原因，进行了2 个试验。首先，选取2 块不同层理煤岩加压饱水后进行核磁试验，得到平行煤岩的孔隙率为15.67%，饱和吸水率为8.7%；垂直煤岩孔隙率为17.74%，饱和吸水率为8.3%。平行煤岩孔隙率低于垂直煤岩2%，而饱和吸水率均达到8%，表明两种层理煤岩自然极限吸水率的差异并非由煤岩内部裂隙体积差异造成，因此原因①不成立。

煤岩中的微小孔隙裂隙通常沿着层理结构面发育[23]，平行煤岩含有更多竖直方向的微小孔隙裂隙。核磁试验结果表明煤岩孔隙裂隙直径范围在0.4×10-3～20 μm，远小于毛细管作用临界管径1 cm[24]。选取6 块垂直煤岩，分2 组将其按横放和竖放2 种放置方式进行自然吸水试验，如图5 所示。垂直煤岩横放时，原本处于水平方向的微小孔隙裂隙变成了竖直方向，与平行煤岩一样，在重力作用下能产生毛细管吸水现象。横放煤岩的自然极限吸水率均值为5.82%，竖放煤岩的自然极限吸水率均值为2.53%，横放煤岩自然极限吸水率是竖放煤岩的2.3 倍，与平行煤岩的自然极限吸水率是垂直煤岩的2.2 倍的结论基本一致，表明两种层理煤岩自然极限吸水率的差异是由毛细管作用造成，因此原因②成立。

图5 煤岩放置方式示意Fig.5 Schematic diagram of coal sample placement

综上，受毛细管作用，平行煤岩吸水能力强于垂直煤岩。

2.2 煤岩力学性质研究

2.2.1 层理对煤岩力学性质影响

对煤岩进行单轴压缩，获得煤岩力学参数见表2。未浸水状态下，垂直煤岩的峰值强度均值为33.18 MPa，平行煤岩的峰值强度均值为19.96 MPa，降低了39.8%；垂直煤岩弹性模量均值为2 858.49 MPa，平行煤岩弹性模量均值为2 243.56 MPa，降低了21.5%。浸水状态下，垂直煤岩的峰值强度均值为30.62 MPa，平行煤岩的峰值强度均值为20.10 MPa，降低了34.4%；垂直煤岩弹性模量均值为2 769.10 MPa，平行煤岩弹性模量均值为2 270.34 MPa，降低了18.0%。无论浸水与否，平行煤岩峰值强度及弹性模量均明显小于垂直煤岩。

表2 煤岩单轴压缩力学性质Table 2 Mechanical properties of coal and rock under uniaxial compression

单轴压缩时，垂直煤岩受压后煤岩内的微小裂隙被压缩，由于层理面垂直于单轴压缩方向，其受单轴压缩破坏影响较小。平行煤岩单轴压缩时，煤岩中微小裂隙的发育方向及层理面与受压方向一致，受压后孔隙裂隙两端形成应力集中，随着压力的增大，微小裂隙逐渐扩张直至连通，同时衍生水平拉应力对平行层理产生张拉作用，最终形成宏观破裂。因此平行煤岩比垂直煤岩抗压能力低，破坏早，破坏时应变更小。

综上，受层理方向影响，平行煤岩单轴抗压能力小于垂直煤岩。

2.2.2 浸水对煤岩力学性质影响

水对煤岩有溶蚀作用，煤岩是有机物和无机物组成的混合体，可溶物被水溶解从而使煤岩结构松散；煤岩浸水后由于原始孔隙裂隙的存在，水容易进入煤岩内部，进而降低煤岩脆性、促进煤岩孔隙裂隙发育，引起岩石抗压强度降低，即水的软化作用。

为探究浸水对煤岩力学性质的影响，分别对比两种层理煤岩浸水前后的力学性质，见表2。垂直煤岩浸水前后，峰值强度均值由33.18 MPa 降至30.62 MPa，下降了7.7%；弹性模量均值由2 858.49 MPa降至2 769.1 MPa，下降了3.1%，垂直煤岩强度软化系数为0.92。浸水对垂直煤岩的力学参数具有削弱作用，但影响较小。平行煤岩浸水前峰值强度均值为19.96 MPa，浸水后峰值强度均值为20.10 MPa，强度软化系数约等于1。平行煤岩浸水前后力学性质变化不明显，浸水软化作用可忽略不计。

综上，浸水软化作用对垂直煤岩单轴压缩力学性质的影响比平行煤岩明显。

2.3 3D-DIC 试验分析

2.3.1 煤岩各阶段应力及应力占比研究

3D-DIC 径向应变分析方法能够直观量化试样的破裂过程，获取的应变云图可有效识别张拉剪切破裂类型，揭示起裂、扩展演化机制。基于3D-DIC系统影像采集单元及分析系统，得到了煤岩在损伤演化过程中的径向应变云图演化规律，以及应变云图的三维空间分布。为了探究煤岩裂隙扩展演化随加载过程的变化，以浸水煤岩对比未浸水煤岩，结合应力-应变曲线，对垂直煤岩和平行煤岩不同变形阶段的应变分布和破裂区的扩展情况进行分析。云图中的色度条取值以拉伸为正值，压缩为负值。

煤岩试件的变形可分为4 个阶段：孔隙裂隙压密阶段、弹性变形阶段、非稳定破裂阶段和破裂后阶段。定义压密应力为压密阶段与弹性变形阶段交界点的应力，起裂应力为弹性变形阶段与非稳定破裂阶段交界点的应力，表观破裂应力为DIC 高速摄像机捕捉的第一张出现表面损伤的图片对应的应力。

图6 给出了垂直煤岩浸水前后破坏各阶段应变云图，图6a、图6b、图6c 为浸水状态煤岩，图6d、图6e、图6f 为未浸水状态煤岩。由图6a 可知，T1-1煤岩压密应力为17.40 MPa，对应应变云图整体呈现为绿色，说明整体变形均匀。起裂应力为22.11 MPa，应变云图中部出现红色应变集中区，应变为0.001；该区域进入非稳定破裂阶段后应变增加至0.77%，发生小块崩坏，对应表观破裂应力为34.35 MPa。峰值强度应变云图的破坏区域得到了进一步发展，破坏区增大且周围分布黄绿色应变集中区，应变为1.5%左右，煤岩破坏将在此处发生，图6a 中T1-1 煤岩在上述应变集中区完全破坏证实了这一点。T1-1 煤岩压缩初期变形较为均匀，随后逐渐形成应变集中区，并开始发生破坏，最终破坏区域与应变集中区吻合，说明煤岩破坏过程是由均匀变形向非均匀变形转化的过程。图6b 和图6c 的T1-2、T1-3 煤岩破坏过程同T1-1 煤岩一致，压密阶段变形较为均匀，弹性变形阶段出现应变集中区，对应非稳定破裂阶段的首次破坏区，应变集中区随压缩进行而发展，峰值强度后煤岩彻底破裂。浸水垂直煤岩的应变集中区最早在弹性变形阶段开始显现，T1-1 和T1-3 煤岩临近破坏前，应变集中区对称于煤岩轴中心线，两侧呈拉伸变形，图7a 中两块煤岩的破坏形态为“X 型”，即破坏模式为剪切破坏。

图6 垂直煤岩破坏各阶段径向应变云图Fig.6 Radial strain cloud map of axial vertical stratified coal at each stage of deformation and failure

图7 煤岩最终破裂形态Fig.7 Final fracture morphology of coal

由图6d、图6e、图6f 可知，未浸水状态垂直煤岩的起裂也发生在非稳定破裂阶段，不同的是弹性变形阶段未形成与破坏区域对应的应变集中区。图6d 中T0-1 煤岩压密应变云图为绿色分布较为均匀，弹性应变云图中的红色区域与首次破坏区域不对应，应变0.0018 比表观破裂云图的最大应变0.011 6 要小，所以红色区域未构成有效的应变集中区。图6e 中T0-2 煤岩压密和弹性阶段应变云图颜色分布基本一致，应变由0.000 3 增大到0.000 9，变化较小说明煤岩变形较为均匀；表观起裂应力为24.46 MPa，对应应变云图最大应变为-0.017 6，负值表明此处破坏为压缩破坏，峰值强度时破坏进一步加强，最大应变达到-0.0214。图6f 中T0-3 煤岩在首次破裂发生后形成较为明显的青黄色条带状应变集中区，应变为0.011 8，对应峰值强度云图左侧破坏区，云图上的红绿应变集中区继续发展，最大应变达到了0.030 6，最终破坏形态如图7a 中T0-3 煤岩所示，煤岩破坏程度较高，颗粒度较小。结合图7a，垂直煤岩多破裂为细碎颗粒，粒度较小且均匀，有中间断裂成两段的倾向，呈剪切破坏模式。未浸水状态煤岩T0-2 和T0-3 直接断裂为两段，破坏部分爆裂为煤渣，浸水状态煤岩破坏形态相对完整，碎裂程度低于未浸水煤岩，这是由于浸水后煤岩脆性降低，破坏剧烈程度减弱。

图8 给出了平行煤岩浸水前后破坏各阶段应变云图，图8a、图8b、图8c 为浸水状态煤岩，图8d、图8e、图8f 为未浸水状态煤岩。图8a 中P1-1 的压密应力为5.57 MPa，压密阶段应变云图整体呈青黄色，应变为0.000 2 左右，说明其压密阶段变形小且均匀。起裂应力为7.60 MPa，对应云图右侧出现红色应变集中区，应变为0.001 9；峰值强度时红色应变集中区发展延长为黄红色条带，应变在0.004 6～0.006 6，此时煤岩表面没有出现明显的破裂，说明P1-1 煤岩非稳定破裂阶段破坏未发展到煤岩表面，应力-应变曲线在峰值强度后直线下降，即煤岩达到最大应力时突然破坏，破坏程度剧烈。由图8a 破坏各阶段应变云图可知，P1-1 煤岩的破坏路径是沿着应变集中区发展的。图8b 中P1-2 煤岩压密应力为7.72 MPa，压密应变云图颜色分布均匀，整体变形小。起裂应力为10.64 MPa，应变云图右侧最大应变为0.002 7；表观起裂应力为21.58 MPa，十分贴近峰值强度21.90 MPa，两组应变云图整体呈紫色，分布相似，最大应变由0.012 8 增大到0.014 8，说明出现表观破裂后很快就会出现煤岩峰值破坏，结合图7b 所示，其破坏模式为劈裂破坏。图8c 中P1-3 煤岩同P1-2 煤岩一样，由压密阶段的均匀变形逐渐形成弹性变形阶段的应变集中区，在非稳定破裂阶段继续发展，最终煤岩沿层理面劈裂破坏。

图8 平行煤岩破坏各阶段径向应变云图Fig.8 Radial strain cloud map of axial parallel bedding coal at each stage of deformation and failure

未浸水状态平行煤岩裂隙发展过程，图8d 中的P0-1 煤岩在弹性变形阶段出现应变集中区，图8e、8f中的P0-2 和P0-3 煤岩在出现表观破裂后才隐约显现应变集中区。图7b 中P0-1 和P0-3 煤岩沿层理片状脱落，胀裂为多块片状体；P0-2 煤岩多碎裂为煤渣，没有大块片状体，但煤渣粒度小、破碎程度高。而浸水煤岩的大块片状体和散碎煤渣都较少，破裂程度低于未浸水煤岩，这是由于煤岩浸水软化，脆性降低。但浸水前后平行煤岩破坏形式没有变化，主要表现为劈裂破坏。

综上，煤岩破坏是由均匀变形向非均匀变形转化的过程，浸水后煤岩应变集中区出现更早，破坏模式不受浸水影响，但与层理有关，垂直煤岩的破坏模式以剪切破坏为主，平行煤岩的破坏模式以劈裂破坏为主。

2.3.2 煤岩裂隙演变过程

将煤岩破坏各阶段应力与峰值强度相比，可获得各阶段在单轴压缩过程中所占比重。表3 为煤岩各阶段应力占比，可以看出浸水前后平行煤岩的压密阶段应力占比上升，由29.93%上升到32.66%，增加了2.73%；垂直煤岩由26.35%上升到39.59%，增加了13.24%。由于煤岩自身含有较多孔隙裂隙，浸水后孔隙裂隙由充满空气到充满水，孔隙水压力增强了煤岩抵抗单轴压缩的能力[25]，所以两种层理煤岩浸水后压密阶段均延长，压密应力均增大。浸水后，平行煤岩弹性变形阶段应力占比由17.00%降低至13.44%，下降了3.56%；垂直煤岩弹性变形阶段应力占比由15.75%降至14.37%，下降了1.38%。由于水的软化作用导致煤岩内部可溶物质溶解[26]，结构松散，抵抗弹性变形能力减弱，从而弹性阶段缩短。

表3 煤岩各阶段应力占比Table 3 Table of stress proportion in each stage of coal samples

各阶段应力特征值与峰值强度的比值为各阶段应力水平。平行煤岩的表观破裂应力水平在浸水前后分别为91.06%和98.27%，均在90%以上，垂直煤岩的表观破裂应力在浸水前后分别为74.19%和87.35%，均小于平行煤岩。这说明在单轴压缩过程中，垂直煤岩出现表观形变较早，平行煤岩在接近峰值强度时才出现表观破裂。所以，在地下水库工程中，当煤岩沿层理面受压时，一旦观测到裂纹沿层理面出现应当立即采取防护措施。

3 结论

1) 毛细管作用导致平行煤岩吸水能力强于垂直煤岩。平行煤岩浸水4 h 时吸水速度增大，最终自然极限吸水率是垂直煤岩的2.2 倍。

2) 煤岩的力学性质和破坏模式受层理影响为主，受浸水影响相对较小。平行煤岩相比于垂直煤岩，峰值强度浸水前下降39.8%，浸水后下降34.4%，弹性模量浸水前下降21.5%，浸水后下降18%；相同层理方向煤岩浸水前后进行比较，垂直煤岩浸水后峰值强度和弹性模量分别降低了7.7%和3.1%，平行煤岩浸水后峰值强度和弹性模量基本没有变化；破坏模式只与层理方向有关系，垂直煤岩为剪切破坏，平行煤岩为劈裂破坏，浸水不改变同种层理方向煤岩的破坏模式。

3) 煤岩破坏是由均匀变形向非均匀变形转换的过程，浸水煤岩较早出现应变集中区；浸水后压密阶段会延长，弹性变形阶段会缩短，沿层理面受压的煤岩一旦产生层理同方向的裂纹时，应当立即保护。

本文只针对轴向垂直层理和轴向平行层理煤岩两种情况的力学性质进行了研究，并未进行煤岩其他角度的力学性质研究，受篇幅影响，也仅讨论了煤岩浸水前后的力学性质变化规律，后期工作将进一步考虑多个层理角度煤岩反复浸水情况，更全面系统地探究浸水及层理对煤岩力学性质的影响。