叶大为，丁 芳，李克栋，陈夏华，罗 宇，张 青，孟令义，罗广南

1. 中国科学院合肥物质科学研究院，等离子体物理研究所，安徽 合肥 230031 2. 中国科学技术大学，安徽 合肥 230026

引 言

偏滤器是托卡马克装置主要的部件之一，其主要功能是屏蔽来自第一壁的杂质，排出来自芯部的热流、 粒子流以及聚变反应产生的氦灰[1]。对于稳态运行的ITER装置，到达偏滤器靶板表面的热负荷将超过100 MW·m-2[2]，远高于目前面向等离子体材料可承受的极限(<10 MW·m-2)[3]。因此，将来ITER运行时需要向偏滤器注入杂质气体，使来自上游的高温等离子体在到达靶板前通过辐射冷却。氖(Ne)、 氩(Ar)等惰性气体由于在较低的等离子体温度下具有较高的辐射效率和极低的与材料反应几率，将用作ITER边界等离子体的辐射杂质。ASDEX-Upgrade[4]、 JET[5]、 DⅡI-D[6]和EAST[7]上的实验表明Ne和Ar等杂质可以有效地增强偏滤器区域的能量辐射，从而降低偏滤器靶板热负荷或实现等离子体脱靶。

然而，边界注入的杂质粒子通过扩散和等离子体中的输运，部分进入到等离子体芯部[8]，增强了芯部能量辐射，降低等离子体约束性能，同时也会稀释聚变燃料。认识和理解托卡马克中边缘杂质向等离子体芯部的输运过程是有效控制主等离子体杂质污染的前提基础。在EAST偏滤器Ar杂质充气实验中，采用偏滤器可见光谱和芯部极紫外光谱系统分别探测并识别Ar杂质在偏滤器的低电离态辐射谱线(Ar Ⅱ)和在芯部的高电离态辐射谱线(Ar ⅩⅥ)，提出了一种新的相关分析方法来计算得到两者之间的延迟时间，用来表征杂质从边界到芯部的特征输运时间，并分析了不同低杂波加热功率对延迟时间的影响。

1 实验部分

1.1 EAST托卡马克

EAST是我国研制的非圆截面超导托卡马克装置[9]，装置大半径1.7～1.9 m，小半径0.4～0.45 m，最大纵场3.5 T，等离子体电流可达1 MA，旨在实现高功率长脉冲稳态等离子体运行。2014年EAST装置升级改造后[10]，面向等离子体部件主要包括上部钨偏滤器、 下部石墨偏滤器以及主腔室器壁上的钼瓦。EAST在上、 下偏滤器的内外靶板各设有一套充气系统。通过改变充气口后端压电阀的脉冲电压、 占空比、 频率等参数，可以调节杂质充气速率。本文只利用上外靶板的充气口进行杂质的注入实验，充气口位置如图1所示。EAST上偏滤器安装了54组三探针测量系统[11]，分别位于O和D窗口，沿靶板的空间分辨率约为12～18 mm，可以提供上外靶板表面等离子体的电子密度，电子温度，粒子和热通量等信息。本文使用上偏滤器探针监测杂质充气前后外靶板电子温度随时间的变化。EAST中平面D窗口搭建了一套快速极紫外(extreme ultraviolet，EUV)光谱系统[12]，其观测弦穿过主等离子体(图1)，可用于测量2～50 nm波段范围内高电离态杂质粒子的辐射信号，时间分辨可达5 ms。本文使用了Ar15+辐射谱线Ar ⅩⅥ (35.39 nm)，其电离能为918 eV，主要存在于磁分界面(图1蓝色曲线)以内的芯部区域。

图1 部分EAST诊断及其光路示意图

1.2 EAST偏滤器可见光谱系统

实验中采用偏滤器可见光谱系统(divertor visible spectroscopy system, Div-W)监测偏滤器靶板附近杂质线辐射[13]，系统结构如图2所示。其观测透镜位于EAST装置H窗口中平面处，可以收集L段的上外偏滤器靶板附近的等离子体可见波段(380～700 nm)光谱信息，其观测范围覆盖整个偏滤器靶板，在极向上共设置了22个观测点，相邻两个观测点的间距约为13 mm，环向上设置了3列光路，间距25 mm。光学透镜组收集的光信号通过光纤传输给Czerny-Turner结构的光谱仪，分光后的光谱信息由CCD相机进行采集。系统使用的光纤长度约40 m，可以将光信号传输到远离装置的低辐射区，减小放电时磁场和辐射对采集仪器的影响。实验中光谱仪狭缝宽度为30 μm，光栅刻线密度为1 200 g·mm-1。采用背照式大像面电子倍增CCD(electron multiplying charge coupled device，EMCCD)探测器记录光谱仪输出的的谱线信息，在16个通道同时测量条件下，其曝光时间为5 ms。

图2 EAST上钨偏滤器可见光谱系统 (a)：EAST上钨偏滤器可见光谱原理图； (b)：EAST真空室内上外靶板观测光路示意图Fig.2 Divertor visible spectroscopy system on EAST

(a)：Schematic diagram of Div-W system；(b): Light path diagram viewing the UO divetor target in EAST vacuum chamber

图3 偏滤器可见光谱系统测量的典型光谱图Fig.3 Typical spectra measured by divertorvisible spectroscopy system

实验中光谱仪观测波段范围设置为396.4～427.8 nm。图3是偏滤器Ar杂质注入放电中偏滤器可见光谱测量的典型光谱图，可以观测到C Ⅱ，N Ⅱ，O Ⅱ和Ar Ⅱ等低电离态杂质辐射谱线。较强的C Ⅱ(426.7 nm)信号与下偏滤器和限制器表面使用的石墨瓦有关，这些位置的石墨瓦受到高温等离子体轰击，被刻蚀出的碳原子经过输运和迁移到达上偏滤器。O Ⅱ(407.53 nm)和N Ⅱ(399.5 nm)信号来自于真空残留的少量空气。此外，可以利用Dε(7-2)和Dδ(6-2)谱线用来评估偏滤器区域燃料粒子循环及等离子体状态。本文使用该系统测量Ar1+谱线Ar Ⅱ(401.36 nm)的强度随时间演化，Ar1+电离能为27 eV，主要分布于偏滤器靶板附近。

1.3 光谱信号的相关分析方法

为了定量评价偏滤器和芯部等离子体中杂质辐射谱线的联系，提出了一种基于正则Pearson积矩相关系数(ρ)的相关分析方法[14]，利用该方法可以得到芯部和偏滤器中杂质线辐射光谱强度变化的时间延迟及其最大相关系数。图4(a)显示了上单零放电#85265中，芯部Ar ⅩⅥ和偏滤器Ar Ⅱ辐射信号随时间的演化。3 s时从上偏滤器外靶板注入Ar/D2混合气体(体积比Ar∶D2=1∶1)，Ar Ⅱ和Ar ⅩⅥ的线辐射信号均先后出现上升，并且两者强度变化之间存在时间上的延迟。利用相关性系数[式(1)]可以计算3～4.5 s期间Ar Ⅱ和Ar ⅩⅥ之间的Pearson相关系数ρ。

(1)

式(1)中，X和Y为随机变量，cov(X,Y)为随机变量X和Y的协方差，σX和σY为X和Y的标准差。这里我们取Ar Ⅱ和Ar ⅩⅥ信号强度作为两组变量X和Y，计算Ar Ⅱ和Ar ⅩⅥ两组数据之间的相关系数。保持Ar Ⅱ信号不变，将Ar ⅩⅥ信号进行时间平移，每次移动时间步长为5 ms，移动范围为-500～500 ms。对应每次时间平移，重新计算Ar Ⅱ信号和Ar ⅩⅥ信号之间相关系数ρ，最终得到一组相关系数值与平移时间的函数关系，如图4(b)所示。当两个信号的上升起始时刻重合时，即在时间轴上的同一位置时，两个信号的相关性最好，得到的相关系数最大。图4(b)最大相关系数(红点)为0.97，对应的平移时间为-49 ms，表示Ar ⅩⅥ信号向左移动了49 ms，即芯部等离子体中Ar ⅩⅥ信号的增长滞后于偏滤器中Ar Ⅱ信号约49 ms。在本文以下部分，将这个最大相关系数对应的时间轴偏移的绝对值定义为这两个信号之间的延迟时间(τdelay)。延迟时间可以表征杂质从偏滤器输运到主等离子体所需的特征时间。

图4 (a)：偏滤器Ar Ⅱ(黑色)和芯部Ar ⅩⅥ(红色)辐射信号强度随时间演化，品红色脉冲是充气压电阀的电压控制信号；(b)：通过时间平移(a)图中的Ar ⅩⅥ信号得到Ar ⅩⅥ谱线与Ar Ⅱ谱线的相关系数ρ对平移时间的依赖关系，选取谱线上升时间段3～4.5 s(图a中阴影区)计算相关系数

2 结果与讨论

图5给出了不同低杂波(lower hybrid wave, LHW)加热功率条件下两次放电(#85263和#85272)主要的等离子体参数。#85263和#85272放电都是上单零位形，除了4.6 GHz LHW功率外其他实验参数和等离子体参数基本相同：纵场Bt=2.3 T，等离子体电流Ip=400 kA[图5(a)]，弦平均电子密度ne=5.0×1019m-3，2.45 GHz LHW功率0.5 MW，离子回旋加热功率0.5 MW，3 s开始由上偏滤器注入Ar/D2混合气体(体积比Ar∶D2=1∶1)。#85263放电中4.6 GHz LHW加热功率为P4.6 GHz=1.5 MW，而#85272放电中4.6 GHz LHW加热功率为P4.6 GHz=2.5 MW[图5(b)]。可以看到，在第一个Ar充气电压脉冲约0.4 s之后，边界Ar Ⅱ和芯部Ar ⅩⅥ信号都开始上升[图5(c)和(d)]，但芯部Ar ⅩⅥ谱线强度开始上升的时间相对于偏滤器Ar Ⅱ谱线存在明显的延迟，表明充入的Ar先后进入了偏滤器和芯部。此处0.4 s的时间延迟是由于气体在充气管道中的扩散导致的。随着Ar Ⅱ信号的上升，偏滤器靶板电子温度也开始下降[图5(e)]，表明充入的Ar杂质增强了偏滤器等离子体辐射，从而降低了到达靶板的粒子能量。

图6(a)给出了#85263和#85272两次放电中的Ar ⅩⅥ与Ar Ⅱ相关系数对平移时间的依赖关系。两次放电中最大相关系数对应的平移时间的绝对值即延迟时间τdelay分别是37 ms(#85263)和69 ms(#85272)，表明较高的低杂波加热功率条件下，芯部与边界杂质谱线之间的时间延时也较大。图6(b)中显示了不同LHW加热功率放电实验中延迟时间的统计结果，这些放电中，除4.6 GHz LHW加热功率不同外，其他放电参数基本一致。可以看到，2.5 MW 4.6 GHz LHW加热功率实验中的芯部与边界杂质光谱延迟时间明显大于1.5 MW 4.6 GHz LHW加热功率实验，与图6(a)两次放电的对比结果一致。图5(e)显示了较高LHW加热放电中，偏滤器靶板电子温度较高。较高的偏滤器电子温度可以减小注入杂质的平均电离长度，增强磁场对杂质离子的约束作用，延长了杂质粒子从边界向芯部的输运时间。

图5 #85263和#85272放电中主要等离子体 参数随时间变化

3 结 论

在EAST上利用偏滤器可见光谱系统识别和监测杂质在边界低电离态的辐射谱线，通过极紫外光谱系统获得杂质在芯部高电离态的辐射谱线。在偏滤器Ar杂质注入实验中发现，Ar杂质在芯部高电离态谱线(Ar ⅩⅥ)强度的变化相对于在边界低电离态谱线(Ar Ⅱ)的强度变化存在时间延迟。为此，发展了一种相关分析方法计算得到两者的延迟时间，用来反映杂质从边界向芯部扩散输运过程的快慢。对比了不同4.6 GHz低杂波加热功率对延迟时间的影响，发现提高低杂波功率可以延长杂质从边界向芯部输运所需要的时间，这个现象可能与较高LHW加热功率下具有较高的偏滤器电子温度有关。

图6 (a)：对应图5不同4.6 GHz LHW加热功率的两次放电中(#85263和#85272)，Ar Ⅱ与Ar ⅩⅥ之间的相官系数ρ与平移时间的关系；(b)：最大相关系数ρ与对应延迟时间之间的统计关系，红色点是4.6 GHz LHW功率为1.5 MW的放电，蓝色点代表4.6 GHz LHW功率为2.5 MW的放电，其他放电参数基本相同