李 坚， 王 川， 吕瑞彤

(北京工业大学区域大气复合污染防治北京市重点实验室， 北京 100124)

近几年，我国对钢铁行业的污染物排放实行了更为严格的标准[1-2]，在2019年4月颁布的《关于推进实施钢铁行业超低排放的意见》[3]中提出，烧结机机头、球团焙烧烟气颗粒物、SO2、NOx排放质量浓度小时均值分别不高于10、35、50 mg/m3. 严格的标准将有力地促进钢铁企业实行超低排放改造和推动除尘脱硫脱硝排放控制技术的发展，如何进一步控制和削减烟气中SO2和粉尘等污染物的排放也成为大气污染防治工作中的重要环节. 多种污染协同处理技术也是我国各科研院所和环保行业研究的热点之一，该技术是指在一个反应设备内实现2种或者2种以上的多种污染物的同时脱除，或者为下个单元要脱除的污染物创造有利条件，实现在尽量少的设备中联合高效脱除烟气中的污染物. 针对我国越来越严格的烟气排放标准，具有高效、稳定运行性能的烟气脱硫脱硝一体化技术将是我国烟气治理技术的重要发展方向.

本实验采用干法管道喷射碳酸氢钠脱硫技术[14]与布袋除尘技术相结合进行研究，前期研究发现总体脱硫效率较普通干法脱硫有一定的提高，但装置喷射段脱硫效率远低于过滤段，脱硫效果距达到国家超低排放标准仍有一定距离. 为进一步提高脱硫效率，本文着力对脱硫除尘一体化装置的管道部分进行改进，在管道前端添加了文丘里管，通过改进喷射段的脱硫效率而提高一体化装置的整体效率，旨在研究出一种高效、较为经济、切实可行的脱硫除尘一体化装置，为实现多种污染物协同处理奠定基础.

1 文丘里管结构设计

为保证在相同实验气量下，喉管处达到不同风速，本文通过改变文丘里喉管的直径和长度设计2个不同尺寸的文丘里管.

1.设计参数

处理风量为55 m3/h，烟气温度为130～200 ℃，粉尘成分为滑石粉(泉州市旭丰粉体原料有限公司)、NaHCO3(天津市福晨化学试剂厂)，粉尘质量浓度为0～2 000 mg/m3，进口/出口管径为32 mm.

2.文丘里管结构设计

1) 收缩管进气端截面积/扩张管出气端截面积

(1)

式中：A1为收缩管进气端截面积，m2；A2为扩张管出气端截面积, m2；D为管道直径，m.

2) 喉管直径

(2)

式中：D0为喉管直径，m;Q为烟气流量，m3/h;v0为喉管设计风速，m/s.

3) 收缩角与扩张角

收缩角α1=15°，扩张角α2=7°.

4) 收缩管和扩张管长度

(3)

(4)

式中：L1为收缩管长度，m;L2为扩张管长度，m;α1为扩张角，15°;α2为扩张角， 7°.

5) 喉管长度

(5)

式中L0为喉管长度，m.

当实验风量为55 m3/h时， 1#文丘里管喉管处能达到设计风速40 m/s，2#文丘里管喉管处达到设计风速86 m/s.

文丘里管主要由收缩管、喉部、扩张管3个部分组成，如图1所示，各部分由304不锈钢材质制成，具有良好的耐压耐高温特性. 文丘里管结构参数见表1，管径比表示喉管与管道直径的比值，L1、L0、L2分别表示收缩管、喉管、扩张管的长度. 2个文丘里管的收缩角、扩散角相同，1#文丘里管的管径比为0.63，2#文丘里管的管径比为0.47. 本实验中，文丘里管安置在水平管路中管式炉的后端，进口烟气采样口的前端.

图1 文丘里管示意图Fig.1 Schematic diagram of the Venturi tube

表1 文丘里管结构参数

2 反应原理

2.1 文丘里管的原理

文丘里管作为一种混合装置，被广泛地应用于气固流动领域. 刘宗明等[15]曾通过实验验证了文丘里管可用于测量气固两相流的流量. 烟气通过管道进入文丘里管的收缩管之后，气流速度随着截面积的减小而增大，在喉管处截面积最小，气流的速度最大，气流的压力能逐渐转化为动能，即喉管处的动能最大，静压降到最低值. 当烟气经过喉管流向扩散段时，气流又随着截面积的增大而减小，烟气速度逐渐恢复. 气体经过喉管时速度最高，一般为40～180 m/s. 此时文丘里管内部处于湍流状态时，沿气体运动方向，文丘里管内部压力逐渐降低，大量碳酸氢钠和烟气进入，并随气流一起进入喉管内开始混合，碳酸氢钠和粉尘进入文丘里管中会发生碰撞效应，碰撞主要表现为颗粒与颗粒之间的碰撞和颗粒与管壁的碰撞，增加颗粒与烟气之间的接触，从而提高脱硫效率.

2.2 脱硫原理

在采用干法管道喷射碳酸氢钠+布袋除尘技术脱除SO2时，整个实验反应过程由管道喷射段脱硫和布袋除尘器滤袋表面的过滤段脱硫2个部分组成. 第1阶段为管道喷射部分，气溶胶发生器通过压缩空气在喷嘴处形成的高速气流同时分散湍流气体的剪切力，将脱硫剂和粉尘在喷嘴中细化分散而形成气溶胶，进而喷射到管道中去. 脱硫剂和SO2气体通过文丘里管在管道内高速流动，充分混合并发生一系列的气固非催化反应来实现二氧化硫初步的脱除，主要化学反应为

NaHCO3+SO2→Na2SO3+2CO2+H2O

(1)

2NaHCO3→Na2CO3+CO2+H2O

(2)

Na2CO3+SO2→Na2SO3+CO2

(3)

Na2SO3+1/2O2→Na2SO4

(4)

第2阶段是布袋除尘器滤袋的过滤部分，滤袋捕集到的碳酸氢钠、粉尘和硫酸盐等物质会在滤袋表面形成一个过滤层，在其表面粒子的反应和聚集是一个动态过程类似一个可变深度反应床，促进脱硫反应的发生. 脱硫反应过程主要为碳酸氢钠与SO2发生反应，以及分解产物碳酸钠直接与SO2反应生成NaSO3. 碳酸氢钠受热易分解，当温度高于80 ℃时开始分解，表面发生活化反应. 当温度高于140 ℃时，碳酸氢钠与SO2能够直接反应；当温度在86～140 ℃时，碳酸氢钠会生成一种中间产物Na2CO3与SO2反应生成亚硫酸盐[17-18]；最后，亚硫酸盐与氧气反应生成硫酸盐.

3 方法与材料

3.1 实验方法

干法管道喷射脱硫除尘一体化装置如图2所示，整个实验系统由加热系统、粉尘发生系统、文丘里管、脱硫管道、布袋除尘器、引风机以及烟尘检测系统组成. 其中烟气管道长2 m，布袋除尘器过滤方式为外滤式，内含4条滤袋，总过滤面积为1.3 m2. 实验过程中的风量可调，当风量为55 m3/h时，过滤风速为0.7 m/min，烟气在管道中停留时间约为0.1 s. 烟尘检测系统包括气态污染物的采集和颗粒物的采集，所用仪器分别为：Testo350烟气分析仪、MRU- MGA5 红外烟气分析仪、崂应3012H型自动烟尘采样仪.

1—气溶胶发生器；2—转子流量计；3—管式炉；4—测温点；5—文丘里管；6—进口烟气采样口；7—管道测温点；8—箱体测温点；9—布袋除尘器主体；10—出口烟尘、气采样口. 图2 脱硫除尘一体化实验装置流程图Fig.2 Desulfurization and dust removal integrated experimental device of the experimental set-up

实验时，通过管式炉和伴热带将装置温度升至设定温度(130～200 ℃)，温度由热电偶实时测定，测温点见图2. 调节转子流量计向装置内通入所需浓度SO2气体；将球磨细化的碳酸氢钠和滑石粉混合均匀后倒入气溶胶发生器(TopasSAG- 420)的给料斗中，以压缩空气作为载气将粉尘喷射到管道中；在引风机的作用下，气溶胶态的脱硫剂和粉尘、SO2气体在管道中充分混合均匀，经过布袋除尘器净化后的气体经过风机排出.

实验参数：烟气处理量为55 m3/h(过滤气速0.7 m/min)，烟气温度为130～200 ℃，入口SO2质量浓度为1 000～2 000 mg/m3，粉尘质量浓度为1 000 mg/m3，钠硫比为1.2～2.0. 钠硫比计算公式为

(6)

式中：Na/S为脱硫剂与 SO2的当量比；nA为NaHCO3的摩尔流量，mol/min；n(SO2)为SO2的摩尔流量，mol/min.

脱硫效率计算公式为

(7)

式中：η(SO2)为SO2去除效率，%；ρ(SO2)in为进口SO2气体质量浓度，mg/m3；ρ(SO2)out为出口SO2气体质量浓度，mg/m3(装置密封性好，经测试漏风率<3%，认为装置进口气量与出口气量相同，此时脱硫效率可用质量浓度公式进行计算).

3.2 实验材料

本实验用SO2钢瓶气模拟污染气体，用滑石粉模拟工业粉尘，通过LS13320 激光粒度仪(Beckman coulter)测定其粒径分布(见图3). 将球磨后的碳酸氢钠作为脱硫剂，实验过程中使用的碳酸氢钠需要用球磨机在不同球料比的条件下进行球磨，本实验所需碳酸氢钠粒径主要为1.57、52.79 μm，其粒径分布情况如图4所示.

图3 滑石粉粒径分布Fig.3 Particle size distribution of talcum powder

图4 NaHCO3粒径分布Fig.4 Particle size distribution of NaHCO3

根据烟气酸性较强的特点，滤料[19]选用PTFE基布、PPS纤网制成的针刺毡制作滤袋. PPS纤维的耐酸、耐碱、耐水解性能优，耐温220 ℃以上，单位质量≥530 g/m2，有效使用寿命≥30 000 h，布袋经PTFE覆膜之后，耐酸碱腐蚀性好. 经过脉冲清灰[20]之后，布袋除尘器能够正常运行，处理后的气体达标排放.

4 结果与讨论

4.1 粒径对脱硫效率的影响

实验时使用的脱硫剂为球磨细化的碳酸氢钠粉末，颗粒粒径分别为D50=1.57 μm和D50=52.79 μm. 在温度为150 ℃、入口SO2质量浓度为1 000 mg/m3、过滤气速0.7 m/min、钠硫比为1.5的条件下探究粒径对脱硫效率的影响. 未添加文丘里管时，脱硫效率如图5所示，当脱硫剂粒径为1.57 μm时，脱硫效率能达到85%，要优于粒径为52.79 μm时77.5%的脱硫效率，表明较小颗粒的碳酸氢钠与SO2反应更加充分. 相同条件下，将1.57 μm和52.79 μm的NaHCO3在添加有1#文丘里管的装置上分别进行相关实验，实验结果如图6所示. 当脱硫剂粒径为52.79 μm时，脱硫效率在原来77.5%的基础上提高10%，达到87.5%，此时，脱硫效率优于不加文丘里时脱硫剂粒径为1.57 μm时的脱硫效率；当脱硫剂粒径为1.57 μm时，脱硫效率较未添加文丘里时的87.5%提升至92.5%. 证明文丘里管的添加能够促进脱硫反应的发生，提高碳酸氢钠利用率.

图5 未添加加文丘里管时，粒径对脱硫效率的影响Fig.5 Effect of particle size on desulfurization efficiency without adding Venture tube

图6 添加文丘里管时，粒径对脱硫效率的影响Fig.6 Effect of particle size on desulfurization efficiency when adding Venturi tube

用碳酸氢钠进行烟气干法脱硫属于气- 固非催化反应，其复杂性在于它是由SO2气体在碳酸氢钠颗粒孔内扩散、反应气体在产物层内扩散以及反应气体和碳酸氢钠进行界面化学反应等3个过程形成[19]. 对碳酸氢钠进行SEM测定，观察其表面微观结构，当扫描电镜粒径放大1 000倍时, 1.57 μm和52.79 μm的碳酸氢钠大小如图7所示. 碳酸氢钠粒径大小不同，其所具有的比表面积也不同，甚至能产生几十倍的差异. 粒径为1.57 μm的碳酸氢钠颗粒更加细小，小颗粒的碳酸氢钠具有更大的表面积和高反应活性，受热分解会产生瞬时雾化现象，加快气- 固非催化反应的每个过程，提高了脱硫剂的利用率. 而文丘里管的存在使管道内形成一个湍流的状态，进一步加快了脱硫反应的进行. 程攀攀等[21]对粉尘颗粒在圆形管道中的模拟研究结果表明：在颗粒物一定粒径范围内，颗粒物粒径增大，对管道中的湍流影响变弱，粉尘在管道内停留时间减小. 因此，粒径为52.79 μm的碳酸氢钠沉积率相比较而言较大，受湍流影响比较小，在管道内的停留时间减少；而粒径为1.57 μm的碳酸氢钠颗粒的沉积率较小，受湍流影响较大，在管道内的停留时间较长，使脱硫剂与SO2充分接触反应. 因此，文丘里管的添加和碳酸氢钠的粒径大小都是提高脱硫效率的重要因素,实验中脱硫剂选择为粒径为1.57 μm的碳酸氢钠粉末为最佳.

图7 不同粒径碳酸氢钠的SEM图Fig.7 SEM of NaHCO3 with different particle sizes

4.2 温度对脱硫效率的影响

烟气温度对脱硫反应的发生有重要影响，在过滤气速为0.7 m/min、脱硫剂粒径D50=1.57 μm、入口SO2质量浓度为1 000 mg/m3、钠硫比为1.5时，反应温度为130～200 ℃的条件下进行相关实验. 添加文丘里管前后脱硫效率随温度的变化趋势不变(见图8)，随着温度的升高，脱硫效率都呈先升高后缓慢降低的趋势. 最佳脱硫效率均出现在150 ℃，不添加文丘里管时脱硫效率为84%；添加1#文丘里管(喉管风速为40 m/s)的一体化装置的总体脱硫效率为92%；添加 2#文丘里管(喉管风速达到86 m/s)时脱硫效率能达到96%，添加2#文丘里管的一体化装置脱硫效率在每个温度条件下较无文丘里管时都提高了20 %左右. 通过图9可以看出：文丘里喉管处风速提高，喷射段的脱硫效率也逐渐提高，温度对喷射段脱硫效率的变化趋势表现得不明显. 当文丘里喉处管风速为86 m/s时，喷射段脱硫效率较无文丘里管时在每个温度条件下都提高了20 %左右，说明安装文丘里管之后的一体化装置的总脱硫效率的提高主要来自喷射段脱硫效率的提高，过滤段脱硫效率增加幅度较小，甚至降低.

图8 温度对脱硫总效率的影响Fig.8 Total removal of SO2 as a function of temperature

图9 喷射段- 过滤段的脱硫效率Fig.9 SO2 removal of injection and filter sections

脱硫除尘一体化装置添加文丘里管之后，总体脱硫效率出现明显提高，而文丘里喉管处风速提高有助于提高喷射段的脱硫效率，主要是因为碳酸氢钠和粉尘在文丘里管中发生的碰撞效应增强，进而促进喷射段脱硫反应的发生. 脱硫效率随温度的变化仍保持先升高后降低再趋于平稳的变化趋势，碳酸氢钠的化学性质并没有因为文丘里管的添加而发生改变，温度仍是影响其分解速率的重要因素. 为了探究碳酸氢钠的热分解特性，在气氛为高纯N2、气体流量100 mL/min、温度由室温升至200 ℃、升温速率10 ℃/min、常压的条件下对粒径1 μm的碳酸氢钠进行热重分析. 结果如图10所示：碳酸氢钠受热易分解，当温度上升至80 ℃时就开始分解，在185 ℃左右反应基本完成； 135 ℃时碳酸氢钠自身热分解速率最大；这与赵传文等[23]对碳酸氢钠分解规律研究分析结果一致. 在实验温度130～200 ℃时，随着温度的升高，碳酸氢钠分解速率呈先加快后减慢的趋势，当实验温度达到185 ℃时，碳酸氢钠的热分解基本完成. 低温更有助于碳酸氢钠分解成碳酸钠，由于该反应过程放热，SO2的吸收速率与碳酸钠的生成速率更接近，孔隙体积的产生也更充分，所以促进了脱硫反应的进行，当温度高于140 ℃,随着温度的升高，碳酸氢钠的分解速率降低，反应活性减弱，脱硫效率逐渐降低. 而本实验中碳酸氢钠与SO2的反应是一个动态过程，所以最佳脱硫效率均出现在150 ℃.

图10 NaHCO3热分解失重和失重速率曲线图Fig.10 TG and DTG of NaHCO3

4.3 粉尘对脱硫效率的影响

钢铁行业烟气中往往含有一定质量浓度的粉尘，为了模拟工况条件，本文用滑石粉模拟工业粉尘开展实验研究. 在相同实验条件下将脱硫剂与滑石粉混合均匀后喷入一体化装置中，粉尘质量浓度为1 000 mg/m3，在130 ℃到200 ℃的条件下探究添加粉尘之后温度对脱硫效率的影响规律. 实验结果如图11所示：SO2的去除效率随温度的增加呈现出先增加后降低再升高的趋势，其变化趋势与仅喷射碳酸氢钠时的脱硫规律基本保持一致. 无文丘里管时，脱硫效率较仅喷射脱硫剂时提高了8%左右，在150 ℃时，脱硫效率能够达到92%；而添加文丘里管后，脱硫效率的提高幅度较小，文丘里喉管风速为40 m/s和86 m/s时，最佳脱硫效率分别能够达到95%和96%. 由图12可以看出，添加粉尘之后，喷射段和过滤段的脱硫效率较未添加粉尘时都有所提高. 因此，对于脱硫除尘一体化装置来说，添加粉尘有助于提高脱硫效率；添加文丘里管之后进一步提高了脱硫效率，但文丘里喉管风速的提高对脱硫效率的影响很小. 颗粒质量浓度及其分布是引起湍流变动的关键参数和充分条件.

图11 添加1 000 mg/m3粉尘，总SO2去除效率 Fig.11 Total removal of SO2，after adding dust of 1 000 mg/m3

图12 添加1 000 mg/m3粉尘，喷射段和过滤段脱硫效率Fig.12 SO2 removal of injection and filter sections， after adding dust of 1 000 mg/m3

Farber[24]研究表明，文丘里管内颗粒相的存在会引起扩张管内部端流程度增加，颗粒速度因表观气速的增加而进一步增大，带来更强的湍动程度. 添加粉尘之后，管道中的颗粒物浓度增加，当粉尘通过文丘里管时，粉尘的运动速度增加，湍动程度更强，使SO2和碳酸氢钠接触得更加充分，促进了喷射段脱硫反应的发生. 对过滤段来说，随着实验的进行，碳酸氢钠、粉尘和硫酸盐等物质会在布袋除尘器滤袋表面形成一个过滤层，在其表面粒子的反应和聚集过程类似一个高度逐渐增加的反应床，滤袋阻力增大，增加了SO2在箱体内的停留时间，促进脱硫反应的发生.

4.4 钠硫比对脱硫效率的影响

钠硫比是影响脱硫反应发生的重要参数. 在温度为150 ℃、入口SO2质量浓度为1 000 mg/m3、过滤气速为0.7 m/min、碳酸氢钠粒径D50=1.57 μm的条件下，探究钠硫比对脱硫效率的影响. 从图13中可以看出，当钠硫比小于等于1.6时，脱硫效率随着钠硫比的增加呈增加趋势；当钠硫比大于1.6时，脱硫效率增加幅度缓慢，基本保持稳定. 添加文丘里管之后，当文丘里喉管处风速达到86 m/s时(添加2#文丘里管)，最佳脱硫效率均能够达到96%，较不添加文丘里管时提高了8%左右. 从整体来看，当钠硫比小于1.8时，增加喉管速度能够提高脱硫效率；当钠硫比大于1.8时，文丘里喉管风速提高，脱硫效率的增加幅度却逐渐减弱，仅为2%左右. 从化学反应理论上来说，当钠硫比小于1.0时,提供的碳酸氢钠的量不能满足与烟气中SO2的反应,这时脱硫效率完取决于喷入的碳酸氢钠的量. 而增加碳酸氢钠的量,即钠硫比大于1.0时,碳酸氢钠的利用率却在不断下降，脱硫效率呈现缓慢上升的趋势，直至不再增加.

图13 钠硫比对脱硫效率的影响Fig.13 SO2 removal as a function of ratio Na/S

从图14中可以看出，文丘里喉管风速为40 m/s时，喷射段脱硫效率较不添加文丘里管时提高了8%；文丘里喉管风速为86 m/s时，喷射段脱硫效率较文丘里管风速为40 m/s时提高了4%；而过滤段脱硫效率略有降低. 文丘里喉管风速的提高有助于促进喷射段脱硫反应的发生，当喉管处风速提高，碳酸氢钠粉末进入文丘里管中，颗粒与壁面的碰撞、颗粒与颗粒之间的碰撞更加激烈，碳酸氢钠与SO2气体之间的气固反应更加充分，从而提高了脱硫剂的利用率[22]. 从经济、实用的角度考虑，当添加1#文丘里管改进装置、钠硫比选择为1.6时，能够高效地发挥出碳酸氢钠的脱硫效率，实现脱硫除尘一体化装置高效、低消耗、低投资的目标.

图14 喷射段钠硫比对脱硫效率的影响Fig.14 SO2 removal as a function of ratio Na/S of injection section

4.5 进口SO2质量浓度对脱硫效率的影响

在温度150 ℃、钠硫比1.5、过滤风速0.7 m/min、碳酸氢钠粒径D50=1.57 μm、不同SO2进口质量浓度(1 000～2 000 mg/m3)的条件下进行相关实验. 实验结果如图15所示. 不添加文丘里管时，脱硫效率保持在85%左右；当添加文丘里喉管风速为40 m/s(1#文丘里管)时，脱硫效率较不添加文丘里管时提高了5%，维持在90%左右；当添加文丘里喉管风速为86 m/s(2#文丘里管)时，装置脱硫效率能够达到94%. 文丘里管的添加能够提高装置的脱硫效率，而且随着文丘里喉管处风速的提高，脱硫效率也增加. 入口SO2质量浓度会影响脱硫反应中的化学反应速率，但对于此套一体化装置来说，进口SO2质量浓度的变化对其脱硫效率影响可以忽略不计.

图15 进口SO2质量浓度对脱硫效率影响Fig.15 SO2 removal as a function of inlet SO2 concentration

增加SO2质量浓度使得SO2与碳酸氢钠反应时的气固传质阻力增大,引起总传质阻力的增加. 因此尽管SO2质量浓度增加,提高了烟气中SO2气体分压力,SO2传质推动力也随之增加,但吸收速率增加的幅度必然要小于质量浓度的增长比例. 因此,进口SO2质量浓度变化对脱硫除尘一体化装置的脱硫效率的影响很小.

4.6 布袋除尘器除尘效率测试

在过滤气速0.7 m/min、温度150 ℃、粉尘质量浓度1 000 mg/m3、更换不同的文丘里管的条件下，对布袋除尘器的除尘性能进行了探究，实验结果如图16所示. 添加文丘里管对布袋除尘器的除尘效率无明显影响，除尘效率均能达到99.9%以上. 影响布袋除尘器除尘效率的主要因素为过滤风速、粉尘浓度、滤袋材质等，结合实验数据分析可得，文丘里管的添加在保证布袋除尘器除尘效率的基础上，有助于提高脱硫效率.

图16 除尘效率Fig.16 Dust removal efficiency

5 结论

本文通过添加文丘里管对干法脱硫除尘一体化装置进行改进，探究脱硫除尘一体化装置优化改进后，温度、钠硫比、入口SO2质量浓度、 NaHCO3粒径和粉尘质量浓度等因素对装置脱硫除尘性能的影响. 实验结果表明：

1) 添加文丘里管能够有效提高干法脱硫除尘一体化装置的脱硫效率，随着喉管处风速的提高，脱硫效率也不断提高，且布袋除尘器的除尘效率不被影响，仍然保持在99.9%以上.

2) 添加文丘里管之后，较小粒径的NaHCO3会进一步促进脱硫反应的发生；当添加1#文丘里管时，喷射粒径为1.57 μm的NaHCO3，装置脱硫效率提高了10%.

3) 在温度130 ℃～200 ℃时，脱硫效率随着温度的增加呈先升高后降低再缓慢上升的趋势，添加文丘里管之后，脱硫效率随温度的变化趋势相同，最佳脱硫效率均出现在150 ℃. 当安装的文丘里喉管处风速达到86 m/s，在150 ℃时脱硫效率为96%；加入1 000 mg/m3粉尘后，进一步促进脱硫反应的发生，此时脱硫效率能够达到97%. 文丘里喉管处风速为40 m/s，在150 ℃时脱硫效率为92%；加入1 000 mg/m3粉尘后，脱硫效率能够达到94%.

4) 添加文丘里管之后，当钠硫比小于等于1.6时，脱硫效率随着钠硫比的增加而增加，当文丘里喉管速度为86 m/s时，最佳脱硫效率均能够达到96%，较文丘里喉管速度为40 m/s时提高了4%左右. 当钠硫比大于1.6时，脱硫效率基本保持稳定.

5) 文丘里喉管风速的提高有助于促进管道脱硫反应的发生，提高喷射段脱硫效率. 但文丘里喉管风速越高，其阻力也越大，过高的阻力容易磨损文丘里管，导致损坏. 因此选择喉管风速40 m/s的文丘里管，不仅能实现提高管道喷射段的脱硫效率，也能保证装置稳定运行，为实现多种污染物协同处理奠定基础.