刘秀岭 杨 靖

(1.桥梁结构健康与安全国家重点实验室 武汉 430034； 2.中铁大桥科学研究院有限公司 武汉 430034)

塔墩梁固结体系的矮塔斜拉桥的结构力学性能介于连续刚构桥与斜拉桥之间，混凝土矮塔斜拉桥采用后支点挂篮悬臂浇筑施工，斜拉索的最大应力变幅比斜拉桥小，一些研究观点将矮塔斜拉桥的斜拉索视为体外预应力束。因此，塔墩梁固结体系的矮塔斜拉桥的结构特性更接近连续刚构桥[1]。后期运营期间，大跨径连续刚构桥在各种荷载作用下由于混凝土的收缩徐变会出现跨中下挠问题[2-3]。为抵消这种不良影响，矮塔斜拉桥可在悬臂浇筑时设置预抛高、在跨中合龙时施加合龙顶推力。塔墩梁固结体系矮塔斜拉桥根据墩底弯矩、合龙温度等因素进行合龙顶推力计算。

目前，关于矮塔斜拉桥方面的文献相对连续刚构桥较少，塔墩梁固结体系的矮塔斜拉桥结构性能与连续刚构桥相近，其合龙顶推力的确定可参考连续刚构桥的成熟经验。文献[4]介绍了塔墩梁固结体系的大跨矮塔斜拉桥的合龙顶推力确定过程，成桥后3年的梁体混凝土收缩徐变、体系升降温及正负温度梯度对梁体的纵向变位影响较大，计算不同顶推力时最不利荷载工况的关键截面应力，由此得出应力控制的顶推力。文献[5]以西江特大桥(五跨矮塔斜拉桥)为背景，以塔顶偏位及墩顶应力为控制目标，确定了次中跨、中跨的合龙顶推力，随后分析比较不同顶推力作用下成桥后结构受力状态和位移，由此获得最优的合龙方案。……