黄欣成，卢文波，张立新，严 鹏，石 磊

(1.武汉大学 a.水资源与水电工程科学国家重点实验室；b.水工岩石力学教育部重点实验室，武汉 430072；2.五矿矿业控股有限公司,合肥 230091；3.安徽开发矿业有限公司,六安 237426)

空场嗣后充填法成为国内外缓解采矿工程地质灾害的一种普遍方法[1,2]，在空场嗣后充填法中胶结充填体起重要承载作用，而矿柱爆破回采可能对邻近充填体产生冲击和振动破坏[3,4]，因此分析充填体破坏机制并确定对应质点振速阈值成为采矿工程建设过程中的重要技术问题之一。

目前胶结充填体的爆破振动破坏及其控制研究取得了一些成果。数值模拟方面，主要利用FLAC3D、ANSYS/LS-DYNA等专业软件模拟充填体破坏过程[5,6]。试验研究方面，多借助分离式霍布金森压杆技术，对胶结充填体的动态力学参数与破坏规律进行试验研究[7-9]。理论研究方面，姜立春等采用弹性力学半逆解法，建立边界力耦合作用下胶结充填体的临界爆破振速理论模型[4]；刘志祥、李夕兵等建立了爆破动载下高阶段矿柱不同开采高度处充填体动静应力理论模型[10]；朱瑞鹏等通过分析爆炸应力波在胶结充填体内部空隙中的透反射规律，建立了充填体张拉破坏理论模型[6]，但目前研究较少结合矿柱分段回采、炮孔布置特征等实际工况，并且鲜有全尾砂胶结充填体的爆破振动破坏机制及对应振动速度阈值的系统分析。

李楼铁矿-425 m中段回采采用25 m分段上向扇形孔阶段空场嗣后充填法，如图1，一步骤开采Ⅰ、Ⅲ、Ⅴ及Ⅶ号矿房后，用灰砂比1∶8的全尾砂胶结充填体进行充填，二步骤回采Ⅱ、Ⅵ号矿柱后，用灰砂比1∶20的全尾砂胶结充填体进行充填。……