郭天祥

(厦门上城建筑设计有限公司 福建厦门 361012)

0 引言

可控刚度桩筏基础，通过在端承型桩的桩顶设置刚度调节器，形成桩土共同作用机制承担上部荷载[1]。该机制下，“刺入”变形发生在桩顶的调节器部分，筏板底部地基土产生沉降变形，而桩自身由于端承性质其竖向变形很小，桩身上部一定范围内桩周土层产生的沉降大于桩自身的沉降，即对端承型桩产生负摩阻力。该负摩阻力的影响因素有哪些？该负摩阻力转化为作用在桩身的下拉荷载，如何定量分析计算，是可控刚度桩筏基础设计的要点和难点。

成建阳、周峰等在《可控刚度桩基础负摩阻力计算与分析》中提出基于荷载传递法，即：采用理想弹塑性荷载传递模型，对桩间距较大、群桩效应不明显的可控刚度桩筏基础，将桩筏基础中的基桩简化为单桩模型，对其负摩阻力进行了计算分析[2]。

但现实中，目前的可控刚度桩筏基础应用实践，多个项目的桩间距为4～6d(d为桩身直径)。如：当代天境B栋楼桩间距是4d，新景七星公馆2#楼为4～5d，创冠国际中心是5～6d。

显然，对于桩间距在4～6d范围的桩筏基础，桩与桩、桩与土之间荷载传递和变形协调机制非常复杂，群桩效应不可忽略[3]，采用单桩模型模拟分析桩筏基础之基桩的负摩阻力不符合其实际受力情况。为此，有必要采用数值分析方法，建立群桩模型分析可控刚度桩筏基础的负摩阻力。

本文采用ABAQUS有限元软件建立三维数值模型，模拟土的非线性应力应变关系[4]和桩土接触条件。……