摘 要：牛居油田N18块已进入开发阶段，对该块开展测井二次解释研究，是进行精细油藏描述、分析剩余油分布的基础工作。通过对该块岩心、录井、钻井、试油投产等资料等基础资料的整理和分析，建立了油气层测井识别方法和储层参数测井解释模型，有效提高了油气层识别精度和储层参数解释精度，累计解释厚度达到263.8m。为油藏特征研究及开发方案编制提供基础资料，同时丰富的动静态资料也为测井二次解释参数的选取、油水层识别方法的选取提供了有利保障。

关键词：牛居油田;测井评价;二次解释

通过在牛居油田开展油层“四性关系”研究，建立起油水层测井有效厚度划分标准。以岩心为刻度，建立油层有效厚度层段中孔隙度、渗透率和含油饱和度与测井曲线的定量关系。基于上述研究，对N18工区内完钻井进行了测井精细解释，进而划分储层的有效厚度。同时计算得到了油层有效厚度井段的孔隙度、渗透率和饱和度等储层参数，为上报探明储量和指导新井射孔投产提供有力依据。

1 测井二次解释

1.1 含油性标准

按标准将储层的含油级别划分6级，依次为饱含油、富含油、油浸、油斑、油迹、荧光。根据该块岩心资料统计，含油级别主要为富含油、油浸、油斑、油迹、荧光。

N18主体区块的N1井在东三进行试油，试油结论为油层，同时本井在试油段进行了连续的钻井取心，进尺9.00m，

心长81.8m，收获率90.9%，取得油浸显示4.33m，油斑显示1.94m，荧光0.50m，取心以油浸为主，说明油浸级别的含油砂岩具有工业产油能力，同时考虑砂巖稀油油藏油斑及以下显示基本上不具有工业油气流产能，因此将本区油层有效厚度含油性下限标准定为油浸。

1.2 岩性标准

通过对N18块取心井的岩心统计，储层岩性主要为以下三类：含砾砂岩、中粗砂岩、细砂岩、粉砂岩和泥质粉砂岩。其中细砂岩、中粗砂岩和含砾砂岩的含油性较好，含油级别以油浸为主，油浸及其以上含油级别占到70%以上;粉砂岩含油性较差，含油级别以油斑、油迹、荧光为主，泥质粉砂岩基本不含油。因此以油浸为含油性下限，将有效厚度岩性下限定为细砂岩。

1.3 物性标准

储层物性是岩石微观孔隙结构的宏观反映，主要指储层的孔隙度和渗透率。在油水界面以上，储层物性好，含油级别高。通过对岩心物性资料分析，制作了物性与含油性关系图，以油浸为含油性下限，确定沙一段油层物性下限为：φ≥11%，K≥4mD。

1.4 电性标准

通过制作N18区块东营组深侧向电阻率与声波时差交会图，确定的电性下限标准为Rlld≥22Ω·m，Δt≥

270μs/m，So≥50%。并且经过投产井验证，有效厚度解释符合率达到92.0%，满足测井二次解释的需求。

根据以上“四性关系”研究，综合确定本区油层有效厚度下限标准：

1.5 单井测井二次解释

根据上述的油层有效厚度下限定量标准，并利用测井曲线识别夹层分布。依据夹层起扣厚度0.2m、单层起算厚度0.4m，结合测井曲线综合信息及录井气测等资料，综合划分了本块各单井有效厚度，最终确定单井有效厚度在10.9～23.0m。

2 物性参数计算

2.1 有效孔隙度

有效孔隙度采用岩心刻度测井的方法，利用牛居油田N18块岩心分析孔隙度与声波时差建立关系公式：

式中：△t-目的层声波时差，μs/ft;Φ-有效孔隙度，%。

根据有效孔隙度的解释模型，利用声波测井数据对单井进行孔隙度解释，解释单层有效孔隙度在17.0%～

25.5%，单井有效孔隙度采用厚度权衡取值。计算单元有效孔隙度采用单井有效孔隙度算术平均舍尾取整取值（表2）。

2.2 含油饱和度

原始含油饱和度采用阿尔奇公式进行解释。测井解释采用阿尔奇公式解释含油饱和度：

式中：Soi代表原始含油饱和度，f;Rw代表地层水电阻率，Ω·m;Rt代表地层电阻率，Ω·m;a、b、m、n代表岩电系数。

a、b、m、n值采用N18区块东营组实际岩电分析数据。利用15块岩电实验分析数据建立了地层因素与孔隙度关系以及电阻增大率与含水饱和度关系，确定a=1.0203，b=0.9961，m=1.291，n=1.702。

依据地层水分析资料分析得出N18-1块地层水均为碳酸氢钠型，东三段总矿化度平均为2467.0mg/L。计算等效NaCl溶液矿化度，采用NaCl溶液电阻率与其浓度和温度的关系图版，确定东三段Rw为0.90Ω·m。

用阿尔奇公式解释了各完钻井的含油饱和度，单井含油饱和度采用孔隙体积权衡取值，最大68.9%，最小52.2%。计算单元含油饱和度取值采用井点算术平均舍尾取整取值。各计算单元含油饱和度在59.0%～61.0%之间。

2.3 原油体积系数

原油体积系数取值根据原油高压物性分析资料确定。未饱和油藏地层压力大于饱和压力，随着地层压力的增大，体积系数逐渐变小。根据本块取得的原油高压物性分析资料，E3d3Ⅱ与E3d3Ⅰ油藏埋深、原油密度相近，故采用N33-3井的高压物性分析资料。根据N33-3井原油高压物性分析资料中压力与原油体积系数的关系曲线，建立二者的关系公式，同时利用地层压力与深度的关系公式，进而求得N18块E3d3Ⅰ与E3d3Ⅱ油层中部深度的原油体积系数。

式中：Boi代表原始原油体积系数;pR代表原始地层压力，MPa。

N33-3井在E3d3Ⅳ层位取得的原油高压物性分析资料显示，E3d3Ⅲ与E3d3Ⅳ油藏埋深、原油密度相近，故采用N33-5井的高压物性分析资料。根据N33-5井原油高压物性分析资料中压力与原油体积系数的关系曲线，建立二者的关系公式，同时利用地层压力与深度的关系公式，进而求得N牛18块E3d3Ⅲ与E3d3Ⅳ油层中部深度的原油体积系数。

2.4 原始溶解气油比

当油藏地层压力大于饱和压力以后，原始溶解气油比与饱和压力时的溶解气油比相等，因此E3d3Ⅰ与E3d3Ⅱ油层原始原油溶解气油比采用N33-3井取得高压物性资料中饱和压力下的溶解气油比78m3/m3做为计算取值;E3d3Ⅲ与E3d3Ⅳ油层原始原油溶解气油比采用N33-5井取得高压物性资料中饱和压力下的溶解气油比87 m3/m3做为计算取值。

3 地质储量计算参数

本区构造解释采用三维地震资料处理解释，构造特征认识较为清楚，可信度高。E3d3Ⅰ油层组含油面积在E3d3Ⅰ层组顶界构造图上圈定，E3d3Ⅱ和E3d3Ⅲ油层组含油面积在E3d3Ⅲ层组顶界构造图上圈定，E3d3Ⅳ油层组含油面积在E3d3Ⅳ层组底界构造图上圈定，比例尺为1：10000。

4 结论

通过本次研究，共修改16口井80个层测井初步解释结论，累计厚度达到263.8m，解释符合率达到92.0%。

利用上述研究成果，对工区内11口新完钻井开展了测井解释评价研究，通过精细解释，划分油气层有效厚度，并计算得到了相关孔隙度、渗透率、含油饱和度等储层参数。充分表明本工作的应用价值。

参考文献：

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