毛伟 刘露

云南省公路科学技术研究院 云南昆明 650000

1 工程概况

箱梁跨中内轮廓高1.9米，外轮廓梁高1.93米。顶面全宽8.5米，两侧各设1.25米宽挑臂，桥梁平面位于路中线半径R=250米的圆曲线及缓和曲线上，全桥箱梁顶、底板横坡由-3.1%渐变为-4.0%，纵坡由1.38%变化为-3.51%，竖腹板横向间距3.0米。箱梁顶板厚16mm，下设U形和板式加劲肋，U形加劲肋板厚8mm，板式加劲肋160×14mm；箱梁底板厚14mm，设T形加劲肋，加劲肋腹板120×8mm，翼缘100×10mm，腹板厚为12mm，设2道160×14mm板式加劲肋；顶板U肋除两端支撑隔板处断开并与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之连接，顶板板肋全部穿过隔板，腹板板肋在隔板处断开并与隔板焊连。底板加劲肋在四个支点处断开，并在隔板处焊接。普通横隔板间距约1.5-3.0米，厚10毫米，中部挖空设100×10毫米翼缘。端支点隔板厚度为16毫米，全部箱内纵肋在此断开，并与隔板以角焊缝焊连；该端支承隔板与顶板、纵隔板采用角接焊缝连接，与底板采用熔透的角焊缝连接，四角设置的焊缝通过切口应及时进行封堵，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性[1]。中支点支撑隔板厚25mm，顶板加劲肋连续通过中支承隔板，并采用角接焊缝与该隔板焊连，腹板板肋及底板T形加劲肋在该位置断开，隔板两侧T形加劲肋相应布设并采用全熔透的T形对接焊缝与角接组合焊缝；该隔板与底板之间采用全熔透的T形与角接组合焊缝，挑臂为T形截面，腹板厚10毫米，下翼缘300×14毫米。箱梁第1跨跨中设置45mm向上预拱，箱梁第2跨跨中设置15mm向上预拱，箱梁第3跨跨中设置35mm向上预拱，各跨内中间部分按二次抛物线变化。设计时速主线60Km/h、匝道40Km/h。

1.1 架设顺序

钢箱梁顶推顺序：由5号墩向4号墩侧进行。顶推采用后端双点同步顶推的方式，拟整幅钢箱梁按节段分几个顶推循环完成，钢箱梁每顶推前进一个轮次，在钢箱梁支撑墩上设置纵横移调整装置调整钢箱梁状态，待钢箱梁全部顶推到位后，采用千斤顶落梁的方法将钢箱梁整体调整至设计标高，达到设计要求后安装支座[2-3]。

1.2 架设流程

2 结构分析与计算工况

2.1 计算结构

主要计算结构为钢箱梁及导梁。

2.2 计算工况选取

计算工况列表

工况编号 工况说明 计算目的 计算内容 荷载组合 备注1 导梁前端悬挑最大dead 1.35dead 2 导梁刚上墩 导梁及钢箱梁导梁及钢箱梁结构安全计算前支撑点反力、导梁前端变形及结构应力结构安全计算 结构应力 dead 1.35dead 3 导梁刚上墩10m 结构安全计算 结构应力 dead 1.35dead 4 导梁刚上墩20m导梁及钢箱梁导梁及钢箱梁结构安全计算 结构应力 dead 1.35dead 5 导梁完全上墩导梁及钢箱梁结构安全计算 结构应力 dead 1.35dead

3 计算方法与模型

采用3D3S空间计算程序计算。

计算荷载与组合：

（1）计算荷载。

结构的自重：

第二联钢箱梁总重约186t，导梁重约55t；

（2）荷载组合。

荷载组合工况表

计算目的 计算内容 组合工况 规范控制变形 支撑点反力竖向位移 dead 《公路钢结构桥梁设计规范》顶推阶段结构安全校核钢箱梁、导梁结构应力 1.35dead 《公路钢结构桥梁设计规范》

其中：dead-结构自重。

2 计算结果

工况 最大反力出现位置最大反力最大竖向变形最大应力位置最大应力比 效果导梁悬挑最大时 桥墩4 2249kN 543mm 导梁 0.817 满足要求导梁刚上墩时 桥墩5 1390kN 28mm 导梁 0.217 满足要求导梁上墩10m时 桥墩5 1487kN 21mm 导梁 0.277 满足要求导梁上墩20m时 桥墩5 1370kN 49mm 导梁 0.392 满足要求顶推到位时 桥墩4 1553kN 159mm 导梁 0.816 满足要求