程 欢 王新东 曾义君 梁英华 晁世永 谷 毅 孔德文 孙 章

(1.华北理工大学化学化工学院，063210 河北唐山；2.河钢股份有限公司唐山分公司，063016 河北唐山；3.华北理工大学管理学院，063210 河北唐山)

0 引 言

炼焦工业中采用几种不同变质程度炼焦煤按适当比例配合的方式进行焦炭生产，一般包括气煤、1/3焦煤、肥煤、焦煤和瘦煤等[1-2]。通常采用黏结性指标评价炼焦煤的性质，包括黏结指数G、胶质层指数Y和奥亚膨胀度指数b等[3-5]。虽然目前有胶质层重叠、互换性和共炭化等配煤原理，但生产上仍根据胶质层重叠的原则进行炼焦配煤，即配合煤料的塑性区间尽量拓展，从而使焦炭具有较低的反应性CRI和较高的反应后强度CSR指标[6-8]。

现有炼焦配煤方法的目标量均是焦炭的反应性指标CRI和反应后强度指标CSR。然而，这两个指标是否能充分模拟焦炭在高炉中的劣化行为以及能否准确评价焦炭热性能，一直存在争议。一是生产上出现了CRI和CSR指标无法解释的特殊现象，例如我国八一钢铁厂由于大幅度利用新疆自产煤，焦炭的反应后强度CSR指标只有30%～50%，但仍可用于大高炉炼铁[9]。二是部分学者对CRI和CSR指标的科学性提出了质疑，一些日本学者[10-11]提出高CRI焦炭同样可以用来高炉炼铁；BARNA-BA[12]也认为由溶损反应导致的焦炭溶蚀量在25%左右，解释了一些高CRI焦炭可用于高炉炼铁，同时也证实了国家标准CRI和CSR测定方法中恒反应时间2 h的缺陷性；WANG et al[13]认为国家标准CRI和CSR测定方法只检测1 100 ℃一个温度点，对焦炭在高炉中由低温到高温劣化条件的模拟存在不足。……