李兴军 刘静静 徐咏宁 王若兰

摘要：整精米率是稻谷研磨加工的最重要参数。本文概述了影响整精米率的因素如稻谷收获条件、干燥工艺、籽粒的物理化学特性、研磨系统组成的类型及效率，以及仿真模型。稻谷籽粒玻璃化转变温度（Tg）是含水率的函数，如果干燥后的缓苏工艺在Tg下进行，米粒的外部层是玻璃態，而中心仍然是橡胶态，则引起裂纹。缓苏允许水分从稻谷籽粒内部扩散到外部表面，减少了水分梯度进而减少裂纹。最小化稻谷裂纹和破裂，需要研发干燥期间材料胁迫和变形的预测模型，了解米粒中张力强度，预测其破裂。同时从稻谷水分吸附/解吸等温线上查寻Tg。

关键词：稻谷 整精米率 破碎机理 玻璃化转变温度 平衡水分

粮农组织（FAO）在2014年报道世界上稻谷总产量是472.25百万吨。到2025年，世界上100亿人口要依靠稻米为主食，需求量880百万吨。FAO在2004年报道稻谷收获后损失量占总产量的15%-6%，其中9%损失主要是由于采用陈旧和落后的干燥技术、加工方法，还有不科学的储存运输及处理技术，而在稻谷生产者一方损失2%-3%。收获后损失是生产环节和生产后操作期间多种因素的综合构成。我国中央储备粮管理总公司采用和普及现代化绿色生态储粮技术，迄今智能化储粮的覆盖率达95%，粮食损失率不到1%[1]。精米就是采用机械设备除去了稻谷壳、胚芽和麸皮层的大米。整精米就是稻谷研磨加工后籽粒长度等于完整粒3/4的精米，碎米是米粒长度在完整粒的3/4-1/4之间。我国稻谷标准GB1350-2009规定籼（粳）稻谷研磨的1、2、3、4、5级整精米率分别≥50%（61%）、47%（58%）、44%（55%）、41%（52%）、38%（49%），这表明我国稻谷研磨加工的碎米产量通过科技创新有一定的下降空间。本文介绍整精米率的影响因素及调控方法研究进展，以期为我国稻谷储存流通中整精米率提高和粮食减损提供参考。

一、影响整精米率的因素及评价方法

（一）影响整精米的因素

整精米价格是碎米的2-3倍。评价稻谷研磨的效率采用的指标是整精米率（HRY）和白度，而不是大米的售价。稻谷研磨效率也受籽粒形状、大小及干净度所影响（Conway 1991）。

提高稻谷研磨品质的途径有改进育种程序及栽培技术，优化收获和干燥条件[2]。7个美国品种收获的最佳含水率范围是13.8%-17.7%，推迟稻谷收获时间则减少HRY（Jodari and Linscombe 1996）。改进稻谷收获后管理及优化干燥条件，可减少籽粒裂纹发生。收获后处理操作期间稻谷快速吸附或解吸水分则引起米粒裂纹（Cnossen et al 2003）。稻谷收获后立即进行人工干燥是米粒裂纹的主要原因之一，米粒破裂率随稻谷干燥气流含水率的减少而快速地增加（Peuty et al 1994）。水分梯度导致米粒内张力和压缩胁迫，如果足够大，引起米粒裂纹破裂，缓苏则通过加快水分从籽粒核心扩散到表面，使得米粒内水分分布更均匀 （Cihan and Ece 2001）。通常不可见的裂纹导致研磨期间籽粒破碎率高。

稻谷研磨加工期间摩擦、擦皮增加了籽粒表面温度，诱导籽粒热胁迫，导致破裂产生，减少整精米率[3]。高温高湿的气候条件对稻谷研磨产量有决定性影响。稻谷温度与研磨环境温度之间的差异降低研磨系统的效率，研磨环境的RH对研磨系统的效率影响显著（Autrey et al 1995）。当夏天环境温度在40-50℃之间，研磨期间稻米温度从30℃可波动到研磨后的45℃，粮温增加会引起米粒热胁迫。粮温的变化与整粒米率（HRY）是负相关关系。

（二）整精米的评价方法

研磨试验在竖向研磨车间进行，最佳条件是含水率15%，轴角速度900 min-1，50号网格大小的金刚砂石，零出口阻力，研磨速率2.3 t/h [4]。基于精米的胚粘附率、碎米率、白度进行工艺优化。带有白色胚的大米，具有珍贵的营养成分和纤维。稻谷研磨特性影响大米胚的粘附率。

采用图像处理技术可以确定精米的品质参数，能够客观、规则地检测研磨操作，便于操作者在几分钟内快速反应，改变材料的特性。数字图像分析可用于确定整精米产量;对精米样品记录三维特征（长、投影面积的周长），并计算特征尺寸比率（CDR）。CDR定义为所有整精米籽粒的尺寸特征之和与样品中包含的整精米和碎米的籽粒尺寸特征之和的比值（Yadav and Jindal 2001）。精米籽粒的两维图像能够用于定量评价HRY和在线监测研磨程度，更好地控制大米研磨操作。从两维图像可估算品质参数白度和HRY，而关联的平均灰度分析则指示米粒表面的脂肪浓度（Fant et al 1994）。从精米样品的数字化图像获得灰色水平分布的平均值，可估算精米的总白度。数字图像分析估计的米粒表面麸皮层，与化学法测定的表面脂肪浓度是相关的（Liu et al 1998）。李兴军等[5]根据FCF快绿染料碱性溶液与淀粉结合的原理，建立了大米破碎指数的化学检测方法。

（三）玻璃化转变温度（Tg）

Sharma 和Kunz （1982）解释稻谷干燥和缓苏期间的米粒裂纹，引入了玻璃化转变温度（Tg）概念。目前认为，稻谷干燥和缓苏过程中采用的温度范围内，发生了淀粉相态转变，在米粒裂纹中起重要作用[6]。稻谷籽粒是含水率（M）的函数（图1），如55℃干燥的“准两优”长粒[7-8]稻谷Tg=59.61-0.79M。当籽粒温度穿过它的Tg，米粒的膨胀系数、比体积、扩散率显著变化。干燥后的缓苏工艺如果在下进行，那么在米粒的两部位产生不同的膨胀系数，外部层是玻璃态，而中心仍然是橡胶态，则引起籽粒裂纹（Cnossen et al 2003）。图2是稻谷干燥后冷却过程籽粒各部分温度和含水率的变化，籽粒表面、中间及中心存在水分梯度。Cihan 和Ece（2001）发现在较高温度（60°C）的橡胶态，或者高于，快速除去一定数量的水分，整精米产量降低不显著。Iguaz 等[9]进一步指出，约80°C高温干燥后在60°C缓苏能够节省时间，不降低米粒品质。依赖于操作条件，干燥温度的减少和缓苏时间的延长增加了HRY 68%-74%。German等（2000）推论，干燥温度≤70°C，在两步干燥之间对16%含水率的稻谷插入缓苏时间，整精米产量满意，褐变指数可接受。

定量分析稻谷干燥过程，用到的三个重要的热特性参数是热传导率、比热和热扩散率。Yang 等（2003）指出在温度约53℃，稻谷品种Calora 发生碎米百分率快速增加，它的籽粒热膨胀速率显著增加。稻谷热传导率随含水率增加而增加。低于Tg，热传導率不变化;高于Tg热传导率显著增加。稻谷直链淀粉和蛋白含量的差异影响其热特性，由于它们影响淀粉晶体度（Perdon et al 2000）。

为了深入了解裂纹的本质，就要充分了解米粒的机械学特性包括张力、压缩及弯曲强度（Lu and Siebenmorgen 1995）。如果在干燥后忽略缓苏工艺，当米粒从橡胶态转变为玻璃态，干燥过程或之后米粒可能发生裂纹。缓苏工艺是保持HRY的一个有效方式，否则干燥时间段延长HRY就减少（Cnossen and Siebenmorgen 2000）。裂纹在干燥或解吸过程能够被启动和传播。另外，稻谷淀粉分子结构中支链淀粉半晶体部分随储藏时间发生晶体化的程度，主要取决于储藏温度与特定淀粉分子Tg之间的差值[10]。

（四）研磨程度（DOM）与米粒营养品质的关系

稻谷的研磨程度（DOM）是由品种决定的[11]，稻谷的大多数物理特性显著影响DOM。稻谷籽粒长度、长宽比率与DOM是正相关，而籽粒宽度、厚度、球面积、堆密度与DOM是负相关[12]。在所有研磨期间（0-100s），籽粒表面积和真密度对DOM没有显著影响（Liang et al 2008）。DOM影响精米的营养品质。已经报道了研磨程度影响硒[13]、蛋白（28.6%）、总灰分（84.7%）（Lamberts et al 2007）、铁（24%-84%）的损失。加重米糠层除去直接相关于大米白度（Park et al 2001）。

二、提高稻谷研磨效率的原理

研磨期间，胁迫破裂（裂纹）引起米粒的破碎。裂纹的主要影响因素是稻谷品种、收获后管理操作、干燥方法及操作条件。

（一）稻谷含水率及收获方法

稻谷含水率对研磨系统的产量具有显著影响，在含水率10%-14%范围，水分降低1%，它就增加0.7%-3%（Pominski et al 1961）。采用3个摩擦变白机系列，其中一个变白机作为抛光机，在含水率12%-14%湿基，稻谷研磨的米粒破碎最少 （Afzalinia et al 2002）。研磨期间米粒破碎率随着米粒直径减少而增加，也随着稻谷含水率在12%-16%范围增大而增加（Dilday 1987）。为了高质量研磨工艺中合理的米粒破碎率，稻谷必须在最佳含水率和合适的成熟阶段收获（Luh 1991）。稻谷收获的方法也影响研磨期间米粒破碎，收割机收获的稻谷破碎率比人工收获的高5%。

（二）干燥和缓苏工艺

稻谷干燥期间，水分从籽粒表面蒸发，接着水分从籽粒中心部位向表面扩散，引起籽粒外部层的压迫力和内部层的张力。当籽粒表面的压迫力超过内部的张力强度，籽粒将裂纹（Li et al 1999）。在研磨加工时，裂纹的籽粒则可能断裂。

米粒的裂纹率随干燥气流温度和蒸发容量增加而增加（Bonazzi et al 1997）。如果蒸发容量高的空气用作干燥温度、相对湿度（RH）的函数，就降低稻谷品质。当干燥空气是高RH，干燥温度可达到80 °C，不影响谷粒加工品质（Abud et al 2000）。稻谷干燥后在高温（60°C）缓苏，除去较多的含水率，干燥时间缩短38%以上。与稻谷一步干燥相比，干燥分成两步或三步进行，籽粒裂纹率显著减少。在高温缓苏则减少籽粒裂纹率，增加了整精米率。为了达到含水率除去6%，且不影响稻谷品质，在两步干燥中带有干燥后60°C缓苏，效果好，节省能量[14]。

许多干燥方法如热空气、太阳能、过热蒸汽、流化床及真空干燥，用于研究干燥条件对蒸谷米的影响。干燥温度对蒸谷米HRY具有负影响，缓苏时间则有正影响（Elbert et al 2001）。褐变指数主要受所用的干燥气流温度所影响。预汽蒸稻谷中发生了半糊化，米粒的强度和硬度增加（Kato et al 1983）。预汽蒸时间增加半蒸谷米HRY、凝胶糊化程度及糊糊化温度，减少半蒸谷米的白色腹部[15]。Sutherland和 Ghaly （1992）对稻谷使用热空气流化技术，包括80°C处理5 h，102°C预汽蒸70s，热空气流化技术140 °C干燥2 min，缓苏30 min，在环境空气温度下通风直到最终含水率是12.3%-13.8%湿基。分析采用热空气流化床干燥稻谷的经济可行性，发现整精米产量相关于最终含水率。稻谷最初含水率的增加引起整精米产量的增加。流化床干燥中稻谷含水量快速下降而引起籽粒内胁迫发生，引起整精米率降低，降低精米品质及价值（Soponronnarit and Prachayawarakorn 1994）。为了最大化整精米产量，在干燥第一个阶段后推荐缓苏环节，可减少水分胁迫（Cnossen et al 2003）。从蒸谷米除去大量的水需要分散在多阶段干燥，以促进米粒水分平衡，显著减少研磨期间米粒破碎。

过热的蒸汽干燥优点是，干燥速率大、产品脱除臭味（Iyota et al 2002）。第一阶段干燥和缓苏后稻谷含水率对整精米率和将含水率从高降到安全水平的操作时间具有重要的影响。第一阶段在150°C汽蒸，第一阶段干燥后含水率不应该低于18.4%湿基，随后的缓苏处理至少25 min [16]。

较长的间歇比率或较短的单元干燥时间，产生较低的大米裂纹百分率。稻谷干燥后米粒不立刻裂纹，可采取方法阻止裂纹形成（Bautista et al 2000）。与低温10°C储藏比较，稻谷品种Brazos 60°C干燥后45°C缓苏减少籽粒裂纹率25%（Nguyen and Kunze 1984）;与20°C缓苏比较， 50°C缓苏减少了籽粒裂纹率32%-50%[17];甚至在较高温度（60°C）缓苏允许较短的干燥时间，不影响米粒质量（Cnossen et al 2003）。开口裂纹形成的速率随着浸入温度的降低而增加，加速水分扩散到米粒，以阻止开口裂纹的形成[18]。

稻谷裂纹问题在采用60℃的加热空气干燥更盛行。籽粒内发生裂纹是由于干燥期间水分和温度梯度引起的胁迫。稻谷干燥后引起籽粒裂纹的因素是干燥速率和储藏相对湿度，而籽粒裂纹百分率随干燥温度的增加而增加[11]。缓苏处理允许水分从稻谷籽粒内部扩散到外部表面，减少水分梯度，从而减少米粒裂纹[19]。采用正确的高温缓苏能够减少严厉干燥条件中米粒裂纹，增加HRY，与采用的干燥步骤数无关（Perdon et al 2000）。Aqueretta等[14]报道，在较高温度缓苏，不管干燥步骤的数目，籽粒裂纹百分率减少和HRY增加。

收获后田间自然或人工干燥中，稻谷籽粒可能发生裂纹。在干燥期间，米粒内产生的水分梯度引起籽粒内微分胁迫，是之后产生裂纹的原因（Kunze and Calderwood 1985）。采用间歇式干燥工艺能够减少籽粒裂纹数量，即在干燥循环之间插入缓苏环节，缓苏缩短了在总干燥炉的时间，阻止米粒裂纹和破碎。与连续干燥工艺比较，间歇式干燥工艺减少稻谷裂纹率20%，在于均等化了籽粒内水分浓度[9]。气流温度和蒸发容量增加，扩大了籽粒裂纹的百分率，而间歇和最后的缓苏工艺减少了裂纹籽粒数，提高了整精米产量和最终的米粒品质[9]。如果蒸发容量保持很低，整精米率产量不受高干燥温度所影响（Abud et al 2000）。

与热空气干燥比较，过热蒸汽干燥稻谷增加了HRY，由于它促进了淀粉糊化，但是在干燥前几分钟期间发生了较高程度的曼拉德反应，导致稻谷白度值低。过热蒸汽干燥稻谷的白色腹部百分率与热空气干燥的差异很小[20]。高干燥气流温度导致较高的稻谷籽粒温度，延长缓苏时间则导致籽粒内部淀粉粒的部分糊化，以类似蒸谷米的方式影响籽粒品质（Inprasit and Noomhorm 2001）。影响稻谷各种特性的流化床干燥参数包括含水率、干燥气流温度和床厚度。

稻谷干燥行业在不同的干燥炉设计中采用加热的空气。柱状和交叉流干燥炉使用干燥温度45-78°C，而一些多步骤干燥炉在80-200°C高温运行。这些高温是研磨期间米粒裂纹和破碎的主要原因（Inprasit and Noomhorm 2001）。由于水分从籽粒外部层蒸发，高温干燥建立了籽粒表面与核心部位之间的水分梯度[6]。高蒸发容量的气流对稻谷品质造成负面影响。Kunze和Calderwood（1985）推断干燥速率，而不是干燥气流温度决定米粒品质。Naret 等[21]研究远红外 （FIR）照射对稻谷干燥和研磨品质的影响，指出流动床干燥后临界含水率约18.7%湿基，而与远红外照射结合能够连续减少含水率到17.4%湿基，不影响整精米产量和白度。红外（IR）照射加热可以取得高加热速率和能量效率[22]，而中红外和远红外光源波长2-100 μm，中粒稻谷對红外照射最大吸收在波长2.9 μm（Bekki 1991）。稻谷在厚床中进行混合以取得均匀的加热，克服了红外线有限的穿透力。

采用强力空气快速冷却稻谷是无益的，虽然它除去了大量的水分，但却产生了明显的水分和温度梯度，容易引起裂纹。在不同阶段淀粉的热机械学特性的差异能够产生胁迫和裂纹，导致研磨期间破碎、大米研磨品质差（Perdon et al 2000）。因此，可调控的缓慢冷却对高温干燥后的稻谷很重要。

（三）稻谷籽粒特性影响研磨加工品质

农产品的物理化学和机械学特性知识，对正确的储藏操作，以及收获后加工设备的设计、尺寸标注、生产和操作都很重要。Rehal等[23]综述了稻谷研磨参数对整精米率的影响，研磨条件包括采用的磨辊类型、速度、温度梯度、抛光的程度、稻谷品种及研磨之前给予的预处理等。稻谷籽粒含水率影响它的机械学特性（Yang et al 2003），而籽粒温度变异影响热膨胀系数和其他物理特性（Ekstrom et al 1966）。最大的水分梯度存在于垂直米粒长轴的方向、米粒纵长跨度的中间部位 （Yang et al 2000）。长和细小稻谷籽粒在研磨加工中易碎（Clement and Seguy 1994）。

米粒破碎主要是由机械胁迫引起，而不是热胁迫（Matthews et al 1970）。Kamst 等（1999）指出，沿着米粒短轴和长轴，张力强度之间无显著差异，在两个测定方向没有显著的各向异性。径节压缩试验和单轴压缩测定的杨氏模量是一样的。

完整糙米粒的弹性模块、弯曲强度、断裂能量随着干燥时间延长而增加。在不同干燥时间段，对完整籽粒测定的机械学特性不受它们损失为裂纹或破碎籽粒所影响[24]。Jia 等（2002）采用有限元模拟稻谷内部胁迫揭示了，张力胁迫在干燥的开始阶段突然增加，干燥后不久达到峰值，之后逐渐降低。

稻谷籽粒的内在特征决定了精米的品质。生长季节田间温度升高则减少非蜡质稻谷胚乳中的直链淀粉含量（Asaoka et al 1985）。米饭所有质地参数彼此显著相关，与直链淀粉含量正相关，与蒸煮时间负相关[10]。直链淀粉含量与所有质地参数、粥中固形物损失正相关，观察到直链淀粉含量高的品种米饭质地硬、蒸煮时间短[25]。

研究显示，蒸煮期间米粒水分吸附、固形物损失，在大米不同品种之间有差异，受到它们的物理化学特性如直链淀粉含量、凝胶稠度、碱液扩展值、糊化温度、蛋白含量的影响。水分吸收速率与3个稻谷品种的直链淀粉含量负相关（Metcalf and Lund 1985），直链淀粉含量高的大米蒸煮期间水分吸附量较大。蛋白含量高的大米蒸煮期间需求的蒸煮水多，蒸煮时间长。对所有大米品种，采用修正的指数方程较好地描述了蒸煮米粒水分吸附量随蒸煮时间的变化。在过量水中蒸煮米饭，精米水分吸收量从它的物理化学特性可预测[26]。

三、仿真

数学模型是智能化的工具，即采用数学概念和语言抽象化一个工艺或系统。仿真包含观察记录、分析（模型拟合），以及基于这些结果预测特定工艺或参数的行为。在稻谷加工中评价了干燥行为、水分吸附及变化趋势的不同预测模型。Rao 等[27]基于指数模型和Arrhenius模型提出的干燥速率常数模型k=0.02·V0.473·Dg-0.699·T0.478和k=1.014·V0.473·Dg-0.699·exp（-654.46/T），式中k是干燥速率常数，T气流温度，Dg是粮食床深度，决定系数（R2）均是0.94。干燥时间主要依赖干燥气流温度，其次是粮食床深度和气流速率。他们进一步指出，对流气流干燥期间，热传递系数随空气温度升高而增大。稻谷研磨品质随着气流速度增加、床深度和空气温度的减少而改善。对流空气干燥的整精米率，被床深度影响最大，其次是干燥气流温度。干燥气流速率对整精米率没有影响。稻谷籽粒破裂率随着空气温度和蒸发容量增加而增加（Bonazzi et al 1997）。

基于分子热力学方法，设计的简化模型用于分析食品的平衡水分数据，从物理学角度洞察食品EMC的本质[28]。修正GAB模型更适合预测稻谷在研究的温度和水分活度范围的解吸平衡含水率。MCPE和MHE模型给出了可接受的拟合度，而MHAE和MOE不适合拟合稻谷干燥温度下的水分解吸等温线[9]。

冷却粮食直到安全储存温度，能够抑制昆虫和霉菌活性，将化学药剂的使用最小化。粮食通风系统通过降低整个粮堆的温度梯度来阻止品质劣变，粮堆的温度梯度可引起水分迁移和袋状霉变（Metzger et al 1983）。Iguaz 等（2004）提出的动态热和质量平衡的数学模型，模拟强力冷空气通风稻谷仓中粮堆温度、含水率的变化，能够预测在不同通风条件，粮食温度和水分的演变，以及冷却粮堆需要的时间。

Husain等（1987）成功模拟了研磨加工期间HRY和白度与大米物理化学特性的关系。对选择的稻谷品种，HRY降低是研磨时间的幂函数，拟合的R2范围0.974-0.997，MRE低于1%。

在模拟中，流动限制用于糙米分离、变色米分类的工艺中，需要加大糙米分离机、大米色选机每小时的处理量。将提出的模型用于大米自动化加工厂，用于设计和改进大米研磨工艺。在脱石、脱壳、研磨、抛光工艺中没有流动限制。由于模拟中色选机敏感度高和进料速度低，所以在色选工艺有严格的流动限制 （Chung and Lee 2003）。

对糙米加湿的膜包装技术提出的数学模型，是基于糙米包装膜内水汽的平衡。以聚合物膜包装糙米的目的是抑制糙米含水率的变化，预测的包装膜内的RH和糙米含水率，与加湿试验的读数相一致[29]。对低密度聚乙烯（LDPE）膜和聚对苯二甲酸丁二酯（PBT）膜包装、不包装的糙米，Tanaka等[30]提出了一个数学模型预测糙米厚层加湿处理期间的含水率分布轮廓，结论是，在试验条件下，提出的加湿模型成功地描述了糙米厚层加湿处理。

Courtois等（2001）将稻谷籽粒模拟为两个水分分室系统，就热和质量（水分）作为一个整体。籽粒外部水分迁移受Fick和傅里叶法则所支配，这个分室方法在计算机上以高效的方式给出籽粒内部水分迁移的阻力，显示了这个非线性系统的稳健行为。

四、展望

（一）提升农艺和研磨加工技术，最小化稻谷收获后管理操作中的损失

粮食行为依赖于收获期间含水率、干燥机制，研磨期间存在的含水率、研磨条件。研磨加工的重要問题是籽粒破碎，减少了HRY，由研磨期间产生的热梯度导致籽粒产生压缩力和张力胁迫。为了最小化温度梯度，需要调整已有的加工机。为了高HRY，东南亚一些国家对长粒稻谷变成蒸谷米进行研磨加工。蒸谷米能够忍受摩擦力到较高的值，产生高的整精米率，但是加工机械成本和经济成本均较高。我国稻谷标准GB1350-2009规定籼（粳）稻谷研磨的一级整精米率≥50%（61%），这表明从提高整精米产量角度值得研发新技术。

（二）研发稻谷干燥期间籽粒张力胁迫的预测模型

了解稻谷收获后处理期间的变化，并采用最佳的干燥条件，以控制米粒裂纹形成、优化稻谷研磨品质的工艺。修正GAB、MCPE、MHE均是稻谷干燥过程最佳平衡水分方程。最小化稻谷裂纹和破碎，需要干燥期间材料胁迫和变形的预测模型。已经清楚了变形速率对稻谷机械学特性具有影响。米粒中裂纹是由于张力失败，必须了解张力强度，能够预测它的破裂。

（三）含水率13.5%-15.0%中晚籼稻储藏时间与整精米率关系研究

日本国家粮食标准和日本大米协会规定粳白米的最高允许水分为16%。这表明日本的粳稻谷储存水分应该在15%-15.5%之间。我国粮食质量标准中含水率既是粮食收购计价、扣量和贸易价格核算的依据，也是在各地均能安全储藏的水分。目前大米的国家标准水分高于相应稻谷的国家质量标准水分1%，经过2-3年的储藏，出库稻谷的水分还低于国家质量标准水分1%-2%，稻谷出库水分比加工企业的需求水分低2%-3%。如果进行加工前润谷，稻谷发生快速再吸附现象则易裂纹破碎。随着控温储粮技术的推广，带有大米加工车间的一些粮库储存稻谷半年到一年，为了提高稻谷研磨加工的整精米率和白度，在冬季入仓时适当提高稻谷水分1.0%-1.5%。急需研究含水率13.5%-15.0%中晚籼稻储藏不同时间的研磨加工品质。

参考文献：

[1]丁声俊. 粮业奋进粮人奋斗[J]. 粮食问题研究，2019（1）5-10.

[2]A-Bond J，Bollich PK. Effect of preharvest desiccants on rice yield and quality [J]. Crop Protection，2007，26：

490-494.

[3]Debabandya M，Satish B. Wear of rice in an abrasive milling operation，part II，prediction of bulk temperature rise [J]. Bios Engg，2004，89： 101-108.

[4]Yan TY，Hong JH，Chung JH. An improved method for production of white rice with embryo in a vertical mill [J]. Bios Engg，2005，92： 317-323.

[5]李兴军，陈治天，邵汉良等. 一种大米籽粒破碎情况的检测方法（实审中）.公开号109085132A，公开日期2018-12-26。

[6]Siebenmorgen TJ，Yang W，Sun Z. Glass transition temperature of rice kernels dtermined by dynamic mechanical thermal analysis [J].Transactions of the ASAE，2004，7：835-839.

[7] 李興军，吴子丹，韩旭等. 稻谷和玉米籽粒干物质玻璃化转变温度的研究[J]. 粮食加工2018，43（2）：33-38.

[8]Li XJ，Wang X，Li Y，et al. Changes in moisture effective diffusivity and glass transition temperature of paddy during drying [J]. Computers and Electronics in Agriculture，2016，128：112-119.

[9]Iguaz A，Rodriguez M，Virseda P. Influence of handling and processing of rough rice on fissures and head rice yields [J]. J Food Enng，2006，77：803-809.

[10]李兴军，韩旭，王昕. 论大米饭质地评价方法及影响因素[J]. 粮食问题研究，2017（5）8-17.

[11]Siebenmorgen TJ，Matsler AL，Earp CF. Milling characteristics of rice cultivars and hybrids [J]. Cereal Chem，2006，83： 169-172.

[12]Prom-u-Thai C，Sanchai C，Rerkasem B，Jamjod S. Effect of grain morphology on degree of milling and iron loss in rice [J].Cereal Chem，2007，84： 384-388.

[13]Liu KL，Cao XH，Bai QJ，et al. Relationships between physical properties of brown rice and degree of milling and loss of selenium [J]. J Food Engg，2009，94： 69-74.

[14]Aquerreta J，Aiguaz A，Arroqui C，et al. Effect of high temperature intermittent drying and tempering on rough rice quality [J]. J Food Enng，2007，80： 611-618.

[15]Thanit S，Weera S，Warunee T，et al. Effect of pre-steaming on production of partially-parboiled rice using hot-air fluidization technique [J]. J Food Enng，2009，96：455-462.

[16]Somchart S，Adisak N，Athikom J，et al. Parboiling brown rice using super-heated steam fluidization technique [J]. J Food Enng，2005，75：423-432.

[17] Dong RJ ，Lu ZH，Liu ZQ，et al. Effect of drying and tempering on rice fissuring analysed by integrating intra-kernel moisture distribution [J]. J Food Enng，2009，97：161-167.

[18]Takuma G，Fumihiko T，Daisuke H，et al. Incidence of open crack formation in short-grain polished rice during soaking in water at different temperatures [J]. J Food Enng，2011，103：457-463.

[19]Schluterman DA，Siebenmorgen TJ，et al. Relating rough rice moisture content reduction and tempering duration to head rice yield reduction [J].Transactions of the ASABE，2007，50：137-142.

[20]Wathanyoo R，Adisak W，Warunee T，et al. Comparative study of fluidized bed paddy drying using hot air and superheated steam [J]. J Food Enng，2004，71：28-36.

[21]Naret M，Adisak N，Thanid M，et al. Influence of FIR irradiation on paddy moisture reduction and milling quality after fluidized bed drying [J]. J Food Enng，2004，65： 293-301.

[22]Das I，Das SK，Bal S. Specific energy and quality aspects of infrared IR dried parboiled rice [J]. J Food Enng，2004，62：129-133.

[23]Rehal J，Kaur GJ，Singh AK. Influence of milling parameters on head rice recovery-A review [J]. Int J Curr Microbiol App Sci，2017，6（10）： 1278-1295.

[24]Zhang W，Yang W，Sun Z. Mechanical properties of sound and fissured rice kernels and their implications for rice breakage [J]. J Food Enng，2005，68：65-72.

[25]Singh N，Kaur L，Navdeep SS，Sekhon KS. Physicochemical，cooking and textural properties of milled rice from different indian rice cultivars [J]. Food Chem，2005，89：253-259.

[26]Yadav BK，Jindal VK. Changes in head rice yield and whiteness during milling of rough rice [J].J Food Engg，2007，86：113-121.

[27]Rao PS，Bal S，Goswami TK. Modelling and optimisation of drying variables in thin layer drying of parboiled paddy [J].J Food Engg，2007，78：480-487.

[28]Vasquez VR，Braganza A，Coronella CJ.Molecular thermodynamics modeling of equilibrium   moisture in foods [J].J Food Engg，2011，103：103-114.

[29]Genkawa T，Uchino T，Miyamoto S，et al. Development of mathematical model for simulating moisture content during the rewetting of brown rice stored in film packaging [J].Bios Engg，2008，101：445-451.

[30]Tanaka F，Ide Y，Kinjo M，et al. Development of thick layer re-wetting model for brown rice packaged with LDPE and PBT films [J].J Food Engg，2010，101：223-227.

（者單位：国家粮食和物资储备局科学研究院、河南工业大学 粮油食品学院）