郝冬雪，宋 阳，陈 榕，赵鹏举

(1.东北电力大学 建筑工程学院，吉林 吉林 132012；2.南方电网茂名供电局，广东 茂名 525000；3.国网锦州市供电公司，辽宁 锦州 121200)

近年来，螺旋锚因其能够快速安装和立即承受荷载的特性而被广泛的应用于输电线路工程中[1～2].然而螺旋锚不同几何尺寸对上拔承载特性影响较大，如锚的埋置深度、锚盘间距、锚盘直径等.郝冬雪等[3～4]通过室内模型试验对砂土中平板锚及螺旋锚承载特性进行研究，探讨了锚盘型式、锚盘埋深比和锚盘间距比对上拔力承载力的影响，提出了不同密实度砂土中单锚上拔承载力的计算方法，建议了发生“独立破坏模式”和“圆柱破坏模式”的锚盘临界间距.董天文等[5～6]使用极限平衡理论和Meyerhof深基础承载力理论，提出抗拔螺旋桩首层叶片界限埋深和叶片控制间距，提出了多片螺旋桩竖向上拔破坏模式，并基于深基础承载力理论对螺旋桩基础的抗拔承载性状进行分析，提出了叶片距宽比的修正参数.Ilamparuthi等[7]在松砂、中密及密砂中进行了不同埋深比、不同板径的圆形锚的上拔试验，给出荷载位移关系曲线，观察不同埋深比土体的破坏模式，提出一系列不同内摩擦角砂土中圆形锚板上拔力因数的经验公式，并与14次现场试验结果对比，验证极限承载力计算方法的有效性.Merifield[8～10]采取有限元分析方法探讨了在饱和黏土(φu=0)中首层锚盘浅埋和深埋两种情况时锚盘间距比及数目对螺旋锚上拔力的影响，给出不同情况的上拔承载力公式.对于浅埋锚，每个锚片承载力系数(无重量土中)与锚片埋深比无关，仅与锚片间距有关；……