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(中国电子科技集团 第五十四研究所,石家庄 050081)

0 引言

近年来，世界卫星技术飞速发展，每当出现紧急情况，如自然灾害等使地面通讯中断，卫星移动通信[1]总会第一时间到达现场，保障通信通道的畅通。而天线技术作为卫星移动通信技术发展的重中之重，更是受到极大的重视，椭圆波束天线[2-4]由于其天线效率较高、副瓣较低且天线剖面较低，便于携带和移动，受到研究人员的广泛关注。目前椭圆波束天线多以赋形双反射面天线为主，而椭圆波束馈源直接照射反射面的天线由于馈源性能的制约应用较少。

设计椭圆波束馈源的技术方案主要有以下3种：1)椭圆波纹喇叭技术，这种喇叭加工难度大；2)椭圆形或矩形波导内介质锥加载技术[5]，这种馈源的介质锥不容易安装固定；3) 矩形喇叭内壁开槽技术[6-7]，这种喇叭带宽窄，开槽尺寸无规律，研究设计较为复杂且用途单一。

普通角锥喇叭的波束不等化，而采用超材料技术[8-10]设计超材料片层，将片层贴装于角锥喇叭内壁，可以调节边界的阻抗特性，从而获得混合平衡[11-[14]模式。

故设计一种基于超材料的椭圆波束馈源，工作频率为10.95～14.5 GHz。通过在角锥喇叭内壁加载超材料层，产生极化波束等化较好的椭圆波束，即水平极化和垂直极化的波束接近一致。结果表明，与传统的馈源相比，本文基于超材料的椭圆波束馈源，极化波束等化好，且依照此方法设计椭圆波束馈源具有椭圆比可调的优点，具有广阔的应用前景，我们以椭圆比为2:1馈源研究作为设计实例进行说明。

基于这种新型馈源的反射面天线系统具有结构紧凑的特点，可以应用于移动载体卫星通信中，显著降低天线系统的高度。

1 椭圆波束馈源设计原理

一般角锥喇叭的辐射波束为椭圆波束，但是其两种极化的波束等化特性较差，交叉极化电平高，不能用作馈源照射反射面天线辐射椭圆波束。文章所研究的基于超材料的椭圆波束馈源是在角锥喇叭内壁加载一层超材料层，超材料层的原理是通过优化设计超材料单元，使满足阻抗匹配条件，周期排列构建电磁平衡表面，加载到角锥喇叭内壁。使得加载超材料层后的角锥喇叭具有类似波纹喇叭的特性，传输类平衡混合模式，此时X极化和Y极化的辐射波束近似一致，且交叉极化电平也会降低。

同时，其椭圆比调节是通过控制喇叭口面长宽比。在大量研究设计经验表明，小张角喇叭更易利用超材料层实现极化波束等化，故设计喇叭过程中需根据喇叭口面尺寸调节喇叭长度,使得喇叭张角尽量小。然后根据不同口面尺寸对超材料层的贴片尺寸，排列间距、介质厚度等参数进行优化，对椭圆比为2:1的超材料角锥喇叭馈源进行研究，并将其分别作为前馈馈源和后馈馈源照射反射面天线进行电性能验证。

2 馈源设计

2.1 超材料单元设计优化

本文设计的超材料单元采用类蘑菇型的超材料结构，采用上层周期排布金属贴片，中层介质层加导电通孔，和底层接地的结构。为了构造电磁平衡表面，对贴片尺寸进行优化。首先初步设计一个梯形贴片形状，贴片单元分为两个矩形贴片拼接在一起，矩形贴片的尺寸参数和中间导电过孔的位置和内径可调，如图1显示了超材料的结构图和贴片单元的平面图。

图1 超材料单元结构图

超材料单元设计需满足阻抗条件，下式则为阻抗条件：

(1)

(2)

(3)

ZTE和ZTM分别为喇叭内壁TE模式和TM模式的表面波阻抗，为真空中波阻抗，α为照射角，ΓTE和ΓTM分别为TE模式和TM模式传输的反射系数。此设计需要对超材料单元的所有尺寸参数进行优化调整，计算出两种模式的波阻抗使其满足式(1)。

根据本文工作频率的要求，初步确定超材料单元的尺寸(十分之一工作波长左右)，对贴片单元的初步模型进行优化仿真，贴片材质为铜，介质层材料为Rogers RT5870，介电常数为2.33，初始尺寸定为W1=1.8 mm，W2=1.1 mm，L1=L2=1.5 mm，介质层厚度h=2.54 mm，介质顶层尺寸为3.1 mm×3.1 mm。在此基础上对参数进行优化。

文章采用软件仿真的办法得到超材料单元的阻抗特性。使用全波电磁仿真软件，可以得到单元模型对TE和TM极化波的反射系数。根据公式(2)和公式(3)，可以计算出波阻抗和，进而求出波阻抗乘积K，并相对真空波阻抗进行归一化，若K值为1则说明实现阻抗条件，允许K值有一定的偏移，下图为优化贴片尺寸后的阻抗匹配曲线。

在优化过程中发现贴片尺寸变化时有如下规律：初始尺寸的W1和W2不变，变化L1和L2，发现L1单独增大时，阻抗匹配曲线低频处向左平移，谷值下降，高频处基本不变(低频和高频分别指曲线与阻抗乘积为1直线相交处的低频端和高频端，谷值指曲线中段频率处坡度较缓部分的数值大小)；L2单独增大时，阻抗匹配曲线向左平移，谷值下降，高频处基本不变。L1,L2保持不变，将W1和W2分别变化时，发现W1增加时，曲线高频处向左平移，低频处基本不变，且曲线谷值下降；W2增加时，曲线整体向左平移，幅度较小，且对谷值影响很小。

综合以上4个尺寸对阻抗匹配影响的研究规律，进行针对性的尺寸调节，找到一组在工作频带内阻抗匹配较好的贴片尺寸，此时超材料金属贴片的各个边的尺寸分别为W1=1.2 mm,W2=1.6 mm,L1=L2=1.45 mm。

图2 阻抗匹配曲线

由图2可以看出，在10～16 GHz频率之间包含工作带宽，优化后波阻抗乘积K的值在1附近，满足阻抗匹配条件，可以周期排列成超材料层加载到喇叭内壁。

2.2 馈源辐射特性研究

利用在角锥喇叭内壁加载超材料层的方法设计椭圆波束馈源具有椭圆比可调的特点。设计原则：椭圆比与喇叭长宽比相对应，首先根据照射角要求确定喇叭口面大致尺寸，根据椭圆比确定长宽比，然后根据口面大小，调节喇叭长度，在小张角情况下较易实现波束等化，根据经验表明角锥喇叭内壁贴加超材料层后，φ=900面比φ=00面更易实现波束等化，故主要针对φ=00面波束特性进行改善。

设计喇叭尺寸为辐射口面30 mm×60 mm，长度为53 mm，馈电口为方波导(用来产生双极化)，尺寸为19.05 mm×19.05 mm，将优化后的超材料贴片单元周期排列，加载到喇叭内壁，在超材料层的边缘部分，保留贴片单元的完整性，避免金属贴片与喇叭内壁重合。

设定波束等化特性判定标准：首先电场分量沿X方向为X极化，电场分量沿Y方向为Y极化。超材料喇叭在其特征频点处-10 dB波束宽度特性：分别记录了各个特征频点处，两种极化(X极化和Y极化)的两个平面(φ=00面和φ=900面)的波束宽度，并将同一平面的Y极化的波束宽度与X极化的波束宽度的比值作为波束等化的判断依据进行画图，这一比值越接近于1说明波束等化的特性越好。将同一极化的900面波束宽度与00面波束宽度的比值定为椭圆比，椭圆比在2:1附近即达到设计目标。图3至图5为截取的3个特征频点的不同极化不同平面的方向图综合。3个频点分别为频带内的低频、中频和高频，并依据设定的波束等化特性判定标准，计算了频带内极化波束等化曲线，分别用不同种类的线条进行画图。

图3 10.95 GHz方向图

图4 12.5 GHz方向图

图5 14.5 GHz方向图

图6 波束等化曲线

由图3、图4和图5中可以看出馈源在工作频带内低端频率、中心频率、高端频率的波束等化较好，并且椭圆比在2：1左右，达到本文设计要求，图6中两条曲线分别为φ=00面和φ=900面中两个极化的-10 dB波束宽度的比值，通过图6可以直观看出，在全频带内，几个特征频点处波束宽度比值均在1附近，上下浮动在正负0.14范围以内，说明超材料角锥喇叭馈源极化波束等化较好，达到预期目标。并且从图中也可以看出φ=900面比φ=00面波束等化要好，后期深入研究时可以针对性的改善φ=00面的波束特性。

观察图7，馈源在频带内的驻波小于1.55，其中Y极化驻波低于X极化，且两种极化驻波均随着频率的增加逐渐减小，频率在12.25 GHz以后驻波逐渐降低到1.2以下。并且经过计算统计，在频带内馈源的交叉极化电平小于-21 dB。

图7 驻波曲线

综上所述，利用超材料层加载到角锥喇叭内壁的思路是可行的。这种方法设计的椭圆波束馈源在工作频带10.95 GHz～14.5 GHz内可以产生极化等化较好的椭圆波束，并且驻波较低，基本达到预期的椭圆比，实现了设计要求。

3 馈源照射反射面电性能应用验证

(1)将设计的椭圆比为2:1的椭圆波束馈源作为前馈馈源照射反射面。设计椭圆形主面的尺寸，综合馈源各特征频点的φ=00面和φ=900面的-10 dB波束宽度，取其中间值定为馈源的照射角。取馈源的-10 dB照射角为23度×45度，利用反射面参数的几何关系，设计前馈反射面尺寸为长轴1 m，焦径比为0.6，短轴为0.5 m。将喇叭的方向图从CST软件中导入Grasp软件中进行计算天线的辐射方向图，并将方向图中的增益、副瓣、交叉极化等参数提取出来，计算天线的效率、副瓣电平、交叉极化电平等电参数，与现有的椭圆波束天线的性能进行对比，验证馈源设计的性能和应用前景。

图8 前馈天线效率

图9 前馈天线交叉极化电平

可以看出天线效率在65%到75%之间，在频带内，天线效率在低频处相对较低，随着频率升高逐渐增大，且X极化天线效率稍高于Y极化。交叉极化电平低于-30 dB，在整个频带内交叉极化电平先下降后升高。在低频处Y极化交叉极化电平相对较低，在高频处相对较高，天线的第一副瓣电平低于-18 dB。

2)将椭圆波束馈源作为后馈馈源照射反射面。设计一种标准卡塞格伦天线，照射角保持不变为23度×45度，根据卡塞格伦天线的几何参数的关系，计算得天线主面尺寸为10 m×5 m，副面尺寸1 m×0.5 m，长轴焦径比为0.33，离心率3.4，图10和图11为仿真去除副面遮挡后的天线的效率和交叉极化电平曲线。

图10 后馈天线效率

图11 后馈天线交叉极化电平

由图10和图11可以看出，后馈标准卡塞格伦天线的天线效率在61%到72%之间，在极化方面看，X极化时效率比Y极化时效率要高，表明极化波束不是完全等化，存在微小误差，与馈源仿真结果可以对应。在整个频带看，在低频处稍差，在频率11.5 GHz以上天线效率均超过65%。在频带内交叉极化电平低于-30 dB，在低频处，Y极化交叉极化电平相对要低，高频处相对较高，第一副瓣电平低于-17 dB。后馈标准卡塞格伦天线的电性能指标由于副面遮挡和副面漏失等原因相对于前馈反射面天线有些许降低。

以2011年中国电子科技集团第五十四研究所刘兴隆等人设计的赋形双偏置椭圆波束天线为例，轴比为2:1，天线主反射面尺为550 mm*1 100 mm，在天线发射和接收的中心频率天线效率分别达到63%和66.29%。将本文设计的椭圆比2:1的前馈天线与之相比，效率要优，后馈天线效率与之相比，在低频处稍低，在高频处要高。但利用基于超材料的椭圆波束馈源照射反射面天线，结构简单，同时副瓣电平和交叉极化电平也相对较低，具有一定的技术优势。

4 结束语

设计了一种基于超材料的椭圆波束馈源，利用满足阻抗匹配条件的超材料层，加载到喇叭内壁调节电磁波的辐射特性，相对于传统椭圆波束馈源设计方法，具有带宽大、加工简单的优点。对馈源电性能进行仿真验证：馈源在工作频带内，极化波束等化良好，同平面两种极化的波束宽度比在0.9～1.14之间，驻波在1.55以下。照射反射面，前馈时天线效率在65%～75%之间，交叉极化电平低于-30 dB；后馈照射反射面时，天线效率在61%～72%之间，交叉极化电平低于-30 dB。馈源性能和天线性能较好，验证了设计的正确性，具有较好的应用前景。

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