周洺汉+许燕群+徐林荣+商拥辉+李义杰

摘 要：結合沪宁城际铁路CFG桩网复合地基试验段和京沪高铁砂桩网复合地基昆山试验段，在现场试验断面埋置土压力盒、沉降计和孔隙水压计等监测仪器，获取地基沉降、桩和桩间土压力、孔隙水压等监测数据，对比分析CFG桩与砂桩网在高速铁路地基工作性状及工后沉降控制效果中的差异。分析结果表明：CFG桩网和砂桩网联合堆载预压均可满足高速铁路无砟轨道工后沉降控制要求，CFG桩网复合地基沉降总量与沉降速率均小于砂桩网复合地基，且收敛速度快；受桩刚度差异的影响，CFG桩网复合地基与砂桩网复合地基桩土应力规律存在较大差异，前者桩土应力比随着路堤填筑加载而增大，最终趋于稳定，后者桩土应力比随荷载增加先增大后减小，再增大，呈波浪形变化；CFG桩网地基超孔压消散速率远小于砂桩桩网地基的超孔压消散速率；在施工工期较短的情况下，与砂桩网复合地基相比，CFG桩网复合地基处理技术的工后沉降控制效果更优。

关键词：复合地基；桩土应力比；沉降控制；高速铁路

中图分类号：TU447；U213.15

文献标志码：A 文章编号：1674-4764（2017）05-0056-07

Abstract：The monitoring components were put into the Shanghai-Nanjing intercity railway CFG pile-net composite foundation and Beijing-Shanghai high speed railway sand pile-net composite foundation of Kunshan test section， such as the soil pressure boxes， the settlement gauges and the pore water pressure gauges， etc.， to monitor and obtain a large number of ground settlements（post construction）， pile tops pressure and soil pressures， pore water pressures and other field test data in order to get variation law of properties of composite foundations. Working behavior of foundation during construction period and post construction settlement control effect were comparatively analyzed between the two different pile types （CFG pile-net and sand pile-net）. The results showed that both CFG pile-net and sand pile-net preloading can meet the ballastless track of high-speed railway post construction settlement （less than 15 mm） control requirement according to the field tests. The total settlements and the velocity of settlement of CFG pile-net foundation were smaller than that of sand pile-net foundation， and its convergence speed was faster， which meant the latter requires a longer period of time to load. Affected by the pile stiffness， there was a big difference on the law of stress of pile and soil. The stress ratio of pile and soil in CFG pile-net foundation was increased with the increase of the filling of the embankment， and eventually stabilized， while that of sand pile-net foundation decreases with the increasing of load first， and then increase， presenting the wave shape change. And the CFG pile-net foundation excess pore water pressure dissipation rate was far less than the latter. In the case of short construction period， compared with the composite foundation of sand pile-net， the settlement control effect of CFG pile-net composite foundation treatment technology was more excellent.

Keywords：composite foundation；pile-soil stress ratio；settlement control；high speed railwayendprint

桩网复合地基作为联合型复合地基，有水平与竖直两个方向的增强体，水平方向主要以网为主，竖直方向则以桩为主，目前在高速公路和高速铁路的软基处理、路桥过渡段差异沉降处理等方面已得到广泛应用。在调动桩、网、土三者的潜力，使其协同工作方面，桩网复合地基发挥了重要作用，使得桩和土能够共同承担荷载[1]。

目前，对桩网复合地基的研究已有不少，但主要集中在桩网复合地基桩、土各自承载力特性[2-4]及其荷载分布情况[5-6]、桩网复合地基加固作用机理[7-11]、土工合成材料作用效应[12-13]等方面，然而，对类似工程环境下不同型式桩网复合地基的工作性状及工后效果对比分析的研究相对较少。因此，笔者基于沪宁城际铁路CFG桩网复合地基（镇江试验段）和京沪高速铁路砂桩网复合地基（昆山试验段）现场试验，测试得到路基沉降变形、地基桩土应力比、孔隙水压力等数据，总结分析其各自变化规律，并对比分析CFG桩网和砂桩网复合地基工作性状和处理效果的差异。

1 试验概况

1.1 沪宁城际铁路镇江试验段

试验工点位于沪宁城际高速铁路镇江试验段，试验段内地形略有起伏，岗地与坳谷相间分布其间，试验段部分线路与京沪既有线有交叠，沿线存在水田、鱼塘。试验段地基表层为粉质粘土，褐灰色，软塑～硬塑，厚度在0～9.8 m范围内，其下分布淤泥质粉质粘土和粉质粘土，各土层物理力学性质如表1所示。由表1可知，该试验段地基土属于中压缩性土。选取试验段内经CFG桩网复合地基处理的路段进行研究分析，CFG桩采用正方形布置，桩径为0.5 m，桩间距为1.8 m，桩长8 m；双向土工格栅铺设于厚0.5 m的碎石垫层内，土工格栅参数详见表2。

1.2 京沪高铁昆山试验段

试验工点位于京沪高速铁路昆山试验段，试验段地基表层主要为黏土，灰黄色，软～硬塑，层厚0.76～3.60 m；其下为淤泥质粉质黏土，并夹带少量粉砂，呈深灰色，厚3.2～16.5 m；下卧层由粘土、粉土及粉质粘土组成，各土层物理力学性质如表3所示。由表3可见，试验段地基土基本属于中低压缩性土。

该试验段共进行了两次堆载预压，第1次堆载预压完成后达到了有砟轨道路基工后沉降标准，历时4 a的固结沉降后，再进行第2次堆载预压，以求达到无砟轨道路基工后沉降控制标准。经过第1次长时间的堆载预压，认为该试验段土层固结已基本完成。

选用砂桩网复合地基对昆山试验段进行加固，砂桩桩径为0.4 m，桩间距为2.0 m，桩长15.0 m，呈梅花形布置，土工格栅铺设于0.6 m厚的砂垫层内，土工格栅参数见表4。

2 现场试验方案

2.1 沪宁CFG桩网复合地基

沪宁试验段的沉降量测试采用单点沉降计，以此获得地表总沉降、加固区沉降量及下卧层沉降量，并获得沉降量随时间、荷载变化的规律。将土压力盒分别埋设于测试断面的桩顶、两桩间形心和四桩间形心等不同位置处，并由现场实测结果进一步获得CFG桩网复合地基的桩土应力比、荷载分担比的变化规律。测试元件具体埋设位置如图1所示。

2.2 京沪砂桩网复合地基

在线路中心、线路左侧、线路右侧的路基基底分别埋设沉降板，用于观测砂桩网复合地基的总沉降量；在砂桩桩顶、两桩间土中心及三桩之间的形心处分别埋设土压计，根据测得的土压力数据获得桩土应力比及荷载分担比的变化规律。测试元件布设位置如图2所示。

大部分测试元件均应在地基加固完成后路基填筑施工前时间内进行埋设，路基面观测桩埋设应在路基填筑施工完成后进行。试验段共进行了两次地基处理，第1次采用砂桩联合等载预压措施，填筑高度达6.29 m，经地基处理后达到有砟轨道路基工后沉降标准（≤10 cm）；第2次为达到无砟轨道路基工后沉降标准（≤15 mm），在原有砂桩地基基础上进行堆载預压，填筑高度为2.0 m。桩土应力比和孔压分析采用第1次预压时获得的数据，沉降变化规律则采用第2次预压所得结果。

3 试验测试结果及对比分析

3.1 沉降变形规律分析

经过建设期的长期沉降监测，得到如图3所示的沪宁城际铁路CFG桩网复合地基沉降时间荷载图。从图中可以看出，沉降量随荷载和时间的增加而增大，加载期沉降速率和沉降量迅速增大，恒载期沉降速率减小，沉降量趋于稳定，卸载后沉降量没有发生明显回弹现象；同一埋深下，路肩桩底的沉降量远大于路基中部桩底沉降量，埋深较浅部位由于受外界干扰较大，其沉降量波动亦较大。

图4为昆山试验段第2次堆载预压时地基土的沉降时间荷载图。由图4可见，桩顶左侧沉降量最小，中心次之，右侧沉降量最大，三者沉降量在填筑期均随荷载增加而急剧增大，恒载期随时间的推移缓慢增加，三者大体呈现一致规律。

比较分析两种桩型桩网复合地基沉降变形规律可以发现：在中低压缩性地基土中，CFG桩在堆载过程中沉降量随荷载逐步增加，沉降速率明显较砂桩慢；砂桩在加载过程中沉降量迅速增加，沉降速率较快；两者在预压恒载期沉降曲线都比较平稳，逐渐趋于稳定状态，且地基不同位置处的沉降规律均呈现一致。

根据建设期实测得到的沉降数据，运用多种沉降预测方法预测其工后沉降值，得到表5和表6所示复合地基工后沉降预测值。

从表5和表6中可以看出，CFG桩网和砂桩网联合堆载预压后其预测工后沉降值均可满足高速铁路无砟轨道工后沉降控制要求，其中，预测出的最大工后沉降值分别为6.03 mm和5.07 mm（其中砂桩网复合地基共经过二次预压，笔者取其第2次预压后的工后沉降预测值）。CFG桩网地基根据实测数据预测出的工后沉降量稍稍大于砂桩网地基，但差别不大，且其沉降总量及沉降速率则均小于砂桩网地基。前者沉降总量预测值为34.71 mm，后者为68.60 mm，这主要与后者含有部分高压缩性土层有关。endprint

3.2 桩土应力比分析

为了解复合地基受力工作状态，以及桩、土的受力特性，现对复合地基的桩、土应力比n值和荷载分担比N值随时间荷载变化的规律进行分析。两种桩型桩网复合地基的桩土应力比随荷载变化规律如图5所示。

从图5（a）中可以看出，CFG桩网复合地基桩土应力比在填筑初期增长速率较慢，随着荷载的增加，桩土应力比逐渐增大，这是因为在土工格栅和褥垫层内形成了土拱和拉膜效应，荷载逐渐集中至桩顶。在超载预压填土高度达到6.25 m时，桩土应力比稳定在2～8之间，说明土工格栅发挥了其调整桩土间相对位移、调动桩间土承载能力的作用，使得各处桩土应力比差异性较小。卸载至设计标高2.1 m后，桩土应力比有所降低，最后稳定在4.2左右，这是由于桩顶应力在卸载后回弹量较桩间土应力回弹量大造成的。

砂桩桩网复合地基桩土应力比总体上呈现先增大后稳定的趋势。图5（b）中显示大多数组的桩土应力比在填筑4个月后即趋于稳定，仅有一组的桩土应力比是在填筑结束后才稳定，而4个月时路基填筑的高度仅为4.5 m，这说明中低压缩性地基土经砂桩处理后其桩土应力比能在较短时间内稳定。

砂桩作为散体桩，其承载作用远小于CFG桩这类半刚性桩，砂桩网地基桩土应力比随时间与荷载稳定后约为3.5，其荷载分担比约17.9%；而CFG桩网复合地基桩土应力比最终稳定在4.2左右，其荷载分担比达到50%左右。上述二者随时间荷载变化规律呈现一定差异：CFG桩网复合地基桩土应力比随着加载过程的进行呈非线性增长，最终趋于某一稳定值；砂桩网复合地基桩土应力比则呈现一定的波浪形变化，比值先随荷载增加而增大，而后又逐渐减小，最后又有所增加并逐渐稳定。这主要是因为荷载刚作用时地基内应力迅速向桩体集中，随荷载的增加砂桩逐渐发挥出复合地基的作用，桩间土承载力得到发挥，到了加载后期由于桩间土承载力有限，大部分载荷仍由砂桩承担，但桩顶应力增长速率减缓，与桩间土应力增长速率逐渐同步，桩土应力比趋于稳定，这也说明当砂桩网地基开始发挥复合地基作用后，桩体和桩间土的应力增长开始协调发展；与CFG桩相比，砂桩处理过的中低压缩性地基土，其桩土应力比及荷载分担比能够在较短时间内趋于稳定。

3.3 孔隙水压力分布规律

图6为不同深度处CFG桩网复合地基超静孔隙水压力随时间荷载的变化规律，从总体上看，埋设深度对超静孔压变化影响不大，但上部荷载对超静孔壓变化有一定影响，超静孔压随荷载增加而略微增大，到恒载期超静孔压逐渐消散。且在恒载期较深测点处的超静孔压值有所降低，说明孔隙水自上而下渗流，土体逐渐固结，卸载至设计标高后超静孔压继续减小。桩底16 m处测点的孔压最大，下卧层次之，桩间土的孔压相对较小。

图7为砂桩网复合地基超孔压荷载时间过程图。从总体上看，不同深度处超静孔压变化呈现出的规律大致相同，即呈现出有规律的台阶状增加消散趋势。埋设深度越深，荷载变化对超静孔压规律的影响越小，这是因为荷载对超静孔压的影响是通过附加应力产生的，而地基附加应力随埋深逐渐减小。加载初期，荷载较小，加荷速率较慢，超静孔压随荷载增加而缓慢增大，在间歇期缓慢消散；加载后期，加载速率增至1.3 kPa/d，超静孔压随加载速率的增加而迅速变化，曲线台阶密集；恒载期，超静孔压随着时间发展逐步消散。

二者超静孔压虽然都受到埋深的影响，但在相同深度处的超静孔压值相差甚远（不在同一数量级），砂桩的超孔压值远远大于CFG桩的超孔压值；CFG桩的超孔压对上部荷载的变化不敏感而砂桩的超孔压增加消散受上部荷载影响较明显，这是因为CFG桩作为半刚性桩，被认为具有完全不透水性，而砂桩属于散体桩，其透水性很强，也因此CFG桩网地基超孔压消散速率（0.000 2 kPa/d）远小于砂桩网地基的超孔压消散速率（0.270 0 kPa/d）。通过分析超静孔压变化规律也可知道，砂桩在加载初期主要以排水固结为主，在此过程中泥土细颗粒不断被带入砂桩内，砂桩本身的强度和密实度逐渐增加，随着时间及荷载的增加，排水固结过程逐渐完成。

4 结论

通过对沪宁CFG桩网复合地基和京沪砂桩网复合地基两种不同刚度桩网复合地基的现场试验对比分析，得出以下结论：

1）在中低压缩性土中，经CFG桩网复合地基或砂桩网复合地基处理后的工后沉降均能满足无砟轨道路基的要求，说明中低压缩性土的工后沉降与地基处理类型的关系并没有软土明显。但CFG桩网复合地基沉降总量与沉降速率均小于砂桩网复合地基，收敛速度亦较快。

2）受桩刚度差异的影响，桩土应力比变化规律存在较大差异，CFG桩网桩土应力比随着路堤填筑加载而增大，最终稳定在4.2左右，其荷载分担比达到50%左右；而砂桩网桩土应力比随荷载增加先增大后减小再增大，呈波浪形变化，最终稳定后约为3.5，其荷载分担比约17.9%。在中低压缩性地基土中，砂桩较CFG桩更能在较短时间内使桩土应力比稳定。

3）两种不同桩型桩网地基超静孔压都受到埋深影响，载荷变化对CFG桩网地基孔压影响有限，而砂桩网地基超静孔压对载荷变化较敏感，且其超静孔压消散速率远远大于CFG桩。

参考文献：

[1] 连峰，龚晓南，赵有明， 等. 桩网复合地基加固机理现场试验研究[J]. 中国铁道科学， 2008， 29（3）： 7-12.

LIAN F， GONG X N， ZHAO Y M， et al. Field test study on strengthening mechanism of pile net composite foundation [J]. China Railway Science， 2008， 29（3）： 7-12. （in Chinese）

[2] 张良，罗强，刘潇潇，等. 基于现场试验的桩网复合地基垫层效应分析[J]. 西南交通大学学报， 2010， 45（5）： 787-793endprint