袁 靖，程 林，李洪涛，黄仁乐

(1.东北电力大学电气工程学院，吉林吉林132012;2.清华大学电机系国家重点实验室，北京100084;3.国网北京市电力公司，北京100031)

配电系统采用中性点不接地方式发生单相接地故障时，故障线路处短路电流是所有非故障线路的对地电容电流之和，信号微弱导致识别困难。故障可靠定位的问题一直也没能得到很好的解决。目前，常见的故障定位的方法有故障分析法［1－14］，行波法［15－19］和“S”注入法［20－21］。

故障分析法是故障发生后，获取线路的电压和电流信息，利用某些测距原理和算法得出故障点的位置［4］。常用的测距算法有零序电流修正法、零序电流相位修正法、解一次方程法、解二次方程法、解微分方程法和智能化算法等。零序电流修正法是根据线路电压、电流与故障位置的函数关系列写方程，并进行迭代求故障位置，迭代的结果不一定收敛于实际故障距离;零序电流相位修正法和解微分方程法是基于线路集中参数的，不考虑分布电容的影响，所以并不适用于中性点不接地系统;解一、二次方程的方法是对电流的分布系数做适当处理，需要列写的方程数目较多，计算过程复杂且易出现伪根，因此也并不适用于分支居多，线路复杂，结构多变的配电网络。智能化算法将其他学科的研究成果应用到了故障测距中，此算法大部分处于研究开发阶段。

故障分析法包括基于以上算法的单端信息法和利用双端信息进行采样定位的方法，单端信息法不能克服过渡电阻及对端系统阻抗变化的影响;双端信息法中不计分布电容的集中参数电路并不适用于中性点不接地系统单相接地故障定位，计及分布电容的迭代法趋于复杂。行波法是根据行波的传输实现输电线路的故障测距，此定位方法不受线路类型、过渡电阻及量测系统的影响，但是也会受参数频变及非线性元件动态时延的影响等。S注入法是向电压互感器的二次侧注入区别于工频的故障信号，该故障信号耦合至电压互感器一次侧并与故障点形成回路，根据注入信号的路径就可以找到故障点［20］。注入信号受过渡电阻影响较大，过渡电阻越高，信号的衰减越严重。小电流接地系统中现存的一些新型定位方法如故障区间边界节点算法［22］、最大故障电流法［23－24］、零序导纳法［25］及基于线电压和零模电流的区段定位法［26］等也各自有其适用条件，因此对于小电流接地系统的故障定位仍是急需解决的问题。

本文针对中性点不接地系统发生单相接地故障时特定区段的双端同步信息特征进行分析，提出了基于区段双端同步信息量测的故障定位新方法。该方法简便易实现，且不受线路长短的影响，对过渡电阻较大时的故障定位均可行，通过RTDS仿真验证了其可行性。

1 单相接地故障特征

当某一电力网络中有发电机G和n条线路存在时，设第i(i=1，2，…，n)条线路的对地电容为C0i，以C相接地为例，则发生单相接地故障时，C相电流为零，A相和B相中流有本身的电容电流，图1显示故障时的零序电流图。

图1 单相接地故障零序网络图

故障线路故障相的电流为

各线路非故障相的电流为

由此可见，非故障线路从母线流向线路的零序电流，数值上等于线路本身的对地电容电流，由故障线路流向母线的零序电流，其数值等于全系统非故障元件对地电容电流之总和(但不包括故障线路本身)，恰好与非故障线路上的相反。

2 区段双端同步信息定位法

2.1 故障判据

中性点直接接地系统中差动保护是利用基尔霍夫电流定理实现的，当电力元件正常工作时，流入电流和流出电流相等，差动继电器不动作。当其内部发生故障时，两侧向故障点提供短路电流，此时差动保护感受的电流正比于故障电流，差动继电器动作。

图2 区段BC的区内及区外故障零序电流示意图

本文将此“差动”的思想应用到中性点不接地系统中，根据单相接地故障发生时，区段双端稳态零序电流值的差异，采集区段双端同步稳态零序电流瞬时值并利用此双端同步信息做差。线路正常运行时无零序电流，当发生单相接地故障时，非故障线路零序电流由母线流向线路，任意区段的双端零序电流极性一致，双端稳态零序电流瞬时值做差瞬时值变小;故障区段首端零序电流由线路流向母线，末端零序电流由故障处流向线路，首末端极性相反，差值极性仍与故障区段的首端极性一致。

定义由电源侧指向负荷侧终端的方向为该网络的正方向，即极性为“+”，反之为“－”。如图2所示，区段BC的区内故障和区外故障示意图。

(a)对于故障线路区段BC发生区内故障时:

(b)对于线路区段BC负荷侧发生区外故障时:

(c)对于线路区段BC系统侧发生区外故障时:

其中:iB为BC区段首端B点处3倍稳态零序电流瞬时值;iC为BC区段末端C点处3倍稳态零序电流瞬时值;ΔiBC为BC区段双端同步3倍稳态零序电流瞬时值的差。

对于公式(2)的理论分析，双端信息同步时，线路自身电容电流在线路首端最大，所以小于，因此以上非故障区段极性为正值。

2.2 故障定位的原理及实现

根据系统发生单相接地故障时，线路区段双端检测装置采集的3倍稳态零序电流瞬时值iB、iC及计算得到的双端差值ΔiBC极性来判断故障区段。

图3 故障定位流程

1)若双端检测装置所提取计算的ΔiBC极性为负，则该特定区段为故障区段，可直接进行故障隔离，消除故障;

2)若双端检测装置所提取的ΔiBC为正，则故障发生在该特定区段外，再判定双端3倍零序电流极性;

a)若特定区段BC双端iB、iC都为正，故障点在该区段系统侧。则由特定区段向系统侧分析前一检测装置稳态零序电流极性，直到找到极性为负的一点，则该点检测装置与后一个检测装置之间的线路区段为故障区段，若所有检测装置测出3倍零序电流稳态值全为正值，则故障点位于其他线路;

b)若特定区段BC双端iB、iC都为负，故障点在该区段负荷侧。则由特定区段向负荷侧分析后一检测装置稳态零序电流极性，直到找到极性为正的一点，则该点检测装置与前一个检测装置之间的线路区段为故障区段，若所有检测装置测出3倍零序电流稳态值全为负值，则故障点位于线路末端。

判定某区段为故障区段或者故障区段定位的基本流程，见图3。

3 仿真验证

利用RTDS对10 kV中性点不接地系统带5条电缆出线进行仿真，三相负荷对称，系统参数对称。11，12，21…为双端信息检测装置的测量点，仿真接地故障位于线路四BC区段(区内故障)，BC区段外系统侧(A点故障)和BC区段外负荷侧(E点故障)时基于双端同步信息量测的故障区段判据。仿真参数如下:110 kV 电源，R=1.0 Ω，L=0.1 H，变压器容量 31.5 MVA，电缆线路参数:R1=0.34 Ω/km，L1=0.385 mH/km，C1=0.455 μF/km，零序参数:R0=1.0 km，L0=1.050 mH/km，C0=0.451 6 μF/km，负载S=3+j4 MVA。

图4 配电网仿真实验模型

(1)以下仿真中性点不接地系统经不同过渡电阻发生单相接地故障时，区段BC内故障时双端3倍稳态零序电流的有效值IB、IC及ΔIBC差值。

图5 Rg=0 Ω和3k Ω时故障区段两端稳态零序电流

以上算例显示，区段首末端稳态零序电流差值的有效值都为负值时发生区内故障。并且首末端做差以后比首端稳态零序电流有效值明显变大，因为多了一维测度，进而验证此方法较单端选线方法具有一定的优越性。

表1 区内故障时区段稳态电流有效值

(2)以下仿真中性点不接地系统经不同过渡电阻发生单相接地故障时，区段BC系统侧故障时双端稳态3倍零序电流信息有效值IB、IC及ΔIBC差值。

图6 区段系统侧故障Rg=0 Ω和3 kΩ时故障区段两端稳态零序电流及差值信息

以上算例仿真显示，区段首末端稳态零序电流差值的有效值为正值时，发生区外故障，首末端的稳态零序电流的有效值均为正值，为区段的系统侧发生单相接地故障。继续向上一双端检测装置的测量点进行极性判断，直到找到极性为负值的监测点，得到故障区段。

(3)以下仿真中性点不接地系统经不同过渡电阻发生单相接地故障时，区段BC负荷侧故障时双端端稳态3倍零序电流信息有效值IB、IC及ΔIBC差值。

表2 区段系统侧故障时区段稳态电流有效值

图7 区段负荷侧故障Rg=0 Ω和3 kΩ时，故障区段两端稳态零序电流及差值信息

以上算例仿真显示，区段首末端稳态零序电流差值的有效值为正值时，发生区外故障，首末端的稳态零序电流的有效值均为负值，为区段的负荷侧发生单相接地故障。继续向下一双端检测装置的测量点进行极性判断，直到找到极性为正值的监测点，得到故障区段;若全为负值，则故障发生在线路末端。

(4)改变电缆线路的长度将CD段改为10 km，分别发生三种区段故障时，区段BC双端稳态3倍零序电流信息有效值IB、IC及ΔIBC差值。

表3 区段负荷侧故障时区段稳态电流有效值

此仿真不受系统线路长短的影响，从区段首末端稳态零序电流的差值的幅值可得出，此方法还可具备减轻过渡电阻影响的效果，提高了定位的准确性。

表4 区段内和区段外故障时区段稳态电流有效值

4 结 语

本文提出了一种基于馈线各区段双端同步信息的小电流接地故障定位方法。此方法借助双端检测装置上传的同步信息配合配电自动化对区段双端同步稳态零序电流及其差值进行分析以确定故障区段。该方法可适用于中性点不接地及高阻接地的配电系统，方法原理简单，无需复杂计算，且不受系统线路长短的影响，抗过渡电阻的能力强。对于消弧线圈接地系统的单相接地故障定位方法还需进一步研究，通过双端检测装置进行双端同步数据上传，需要采样的同步性，并需要精确测量单相接地故障时的稳态零序电流，对设备的精度要求较高。

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