非均质薄层稠油油藏水平井蒸汽驱实验研究

2015-02-17黄成辉黄世军程林松魏绍蕾陈志明

特种油气藏 2015年2期

关键词：蒸汽驱均质稠油

黄成辉，黄世军，程林松，魏绍蕾，陈志明

(中国石油大学，北京 102249)

非均质薄层稠油油藏水平井蒸汽驱实验研究

黄成辉，黄世军，程林松，魏绍蕾，陈志明

(中国石油大学，北京 102249)

水平井蒸汽驱在开发薄层稠油油藏方面具有显著优势。采用双水平井驱替系统，对非均质薄层稠油油藏的蒸汽腔发育过程进行了监测分析，研究了均质地层、存在单条低渗条带、2条低渗条带非均质地层条件下的生产动态特征。结果表明：蒸汽几乎不波及低渗条带，从而降低了蒸汽对整个地层的波及程度；非均质性地层易产生汽窜通道，使无水采油期缩短，含水率上升速度加快，导致采出程度降低。实验结果为在非均质薄层稠油油藏中实施水平井蒸汽驱提供了参考。

薄层稠油油藏；非均质；水平井；蒸汽驱；物理模拟

引言

薄层稠油油藏，采用直井开发时，单层控制储量低，采用水平井开发能够显著增大泄油面积，扩大蒸汽的波及体积，提高油藏的采收率[1-2]。国内水平井技术已用于薄层稠油油藏的开采，实现了高产，为难动用薄层稠油油藏探索出了一条新道路[3]，国外在水平井注蒸汽方面也进行了很多室内物理模拟以及现场研究[4-7]。笔者利用平面物理模拟装置，模拟了正对排状水平井网蒸汽驱生产过程，同时描述了均质地层、存在单条低渗条带、2条低渗条带下的蒸汽腔发展规律及生产动态特征。

1 实验设计

实验设备包括注入系统、驱替系统以及数据采集系统。模型内部采用隔热层，模拟地层传热特性。模型底面等距离安装电偶。模型短侧面安装2口模拟注采水平井，模型内部水平井完全射孔。模型的承压能力为5.0 MPa，在1.0 MPa、室温条件下进行耐压和气密性测试。

实验参数见表1。水平井模拟水平段长度、高度、宽度、厚度分别为60.0、5.0、20.0、1.5 cm，生产压差为5 kPa。实验分3个方案进行：方案1，模拟地层渗透率为2.8 μm2的均质地层；方案2，模型中部垂直于水平井设置一条渗透率为1 μm2的低渗条带，低渗条带沿水平井方向长度为10 cm；方案3，模拟地层中设置2条参数同方案2的低渗条带。

表1 实验参数

将模型放入恒温装置，在80℃下饱和地层水和原油。运用蒸汽发生器产生200℃蒸汽，并以当量水为2 mL/min的流量注入到平面模型，直至实验结束。通过温度传感器获取模型中各个测点的温度值，同时计量产出液。

2 实验结果分析

2.1 蒸汽腔发育过程

图1为方案1、2、3不同时刻的蒸汽腔形状图。

图1 不同时刻下温度场图

由图1可知，均质地层(方案1)，注汽井跟端和生产井趾端压差大于注汽井趾端和生产井跟端压差，靠近注汽井跟端区域蒸汽腔发育快，沿水平井方向蒸汽腔发育逐渐变缓，随着注汽过程的进行，蒸汽首先从注汽井跟端区域突破，汽窜后沿水平井方向蒸汽腔发育变缓慢，蒸汽腔发育呈现“先快后慢”的特征，均质地层条件下的蒸汽波及程度大，对于非均质性弱的地层，全水平段射孔可以达到很好的开发效果。

存在单条低渗条带非均质地层(方案2)，低渗条带将地层分成3个区域，靠近注汽井跟端区域蒸汽腔发育较快，靠近趾端区域蒸汽腔发育较缓慢，低渗条带内部温度上升慢，蒸汽几乎不波及低渗条带，蒸汽腔形状呈现出“高—低—高”的特征。随着驱替的进行，蒸汽首先从靠近注汽井跟端区域突破，蒸汽突破后，靠近注汽井趾端区域的蒸汽腔几乎不发育，进入该区域的蒸汽携带的热量和向地层散失的热量达到平衡[8]。由方案2温度场图可知，剩余油主要集中在低渗条带内部以及靠近趾端区域。在开采该类油藏时，进行水平井分段注汽可改善开发效果，提高蒸汽波及程度。

存在2条低渗条带非均质地层(方案3)，2条低渗条带将地层分成按渗透率“高—低—高—低—高”的5个区域。从注汽井跟端沿水平井方向，3个“高渗”区域的蒸汽腔发育依次变缓，蒸汽对2条低渗条带的波及程度均较低，蒸汽从跟端“高渗”区域突破后，中部和趾端“高渗”区域的蒸汽腔几乎不发育，剩余油分布在低渗条带内、注汽井趾端“高渗”区域，生产井中部近井区域，进行剩余油开采时，应主要围绕以上3个区域进行。

通过对温度场的分析可知，薄层稠油油藏在运用长水平井进行蒸汽驱替时，非均质性越强，蒸汽波及程度越低，低渗条带的存在影响了蒸汽腔发育，迫使蒸汽进入高渗区，降低了低渗区的波及程度，剩余油主要集中在低渗条带内部以及注汽井趾端区域。

图2为蒸汽驱替结束之后模型内部地层照片。由图2a可知，注汽井跟端区域蒸汽对原油的冲洗程度高，对比图1中方案1的温度场图，前期靠近注汽井跟端区域温度高，蒸汽波及程度高。由图2b、c可知，高渗带和低渗带颜色对比明显，蒸汽对高渗区域的稠油冲洗程度比低渗条带高。地层非均质性越强，剩余油越多。

2.2 生产动态规律

图3为不同方案采出程度对比。方案1、2、3的无水采油期分别为0.020 0、0.007 1、0.014 9倍孔隙体积，采出程度分别为39.76%、25.80%、16.56%。均质地层条件下无水采油期比非均质地层的无水采油期长，采出程度更高。对应于图1、2均质模型有较高的蒸汽波及程度，汽窜前驱替时间长，减少剩余油，提高采出程度，而非均质模型中低渗条带的存在降低了蒸汽波及程度，剩余油量增加，汽窜通道的存在使模型更易汽窜，无水产油期缩短。采出程度趋势呈现“先陡后缓”的特征，与蒸汽腔发育“先快后慢”特征对应。3的含水率快速上升，比方案1高出20%～30%，驱替结束后，方案1、2、3的含水率分别为51.92%、71.98%、83.52%。与图1对应，低渗条带易于形成汽窜通道，蒸汽前缘冷凝水通过汽窜通道到达生产井，提高了含水率，见水后含水率上升逐渐变缓。地层非均质性越强含水率越高，开发效果越差。

图4为不同方案含水率对比。见水后，方案2、

图2 实验结束后模型内部

图3 不同方案采出程度对比

图4 不同方案含水率对比

3 现场应用

准噶尔盆地的春风油田排601井组，地层倾角为1～2°，近似水平，平均孔隙度为32%，平均渗透率为0.905 μm2，油层厚度为4.5 m，50℃地面脱气原油黏度为5 172 mPa·s，属于薄层稠油油藏，含油饱和度为65%，边底水不活跃。水平井井距和排距均为100 m，水平段长度为200 m，经过第1轮的蒸汽吞吐后，2013年9月转驱6个井组，注汽量为372 t/d，日产油为142 t/d。其中排601-P50井，日产油量由1.5 t/d增加到12.5 t/d，含水率由95%下降为56.1%，累计增产713 t[9]。