大水位落差深井止水修复方案及实施效果分析

2014-12-25赵振云孙智杰

钻探工程 2014年12期

赵振云，孙智杰

(山西省第三地质工程勘察院，山西晋中030620)

0 引言

近年来，我院在山西和顺县城附近，施工基岩深井数眼，取水层位一般为中奥陶下马家沟组及部分寒武系地层。这类深井的特点是:(1)成井深度大(800～1000 m)，变径次数多(4、5 径);(2)取水层区域水位埋深大(550～650 m);(3)上部封闭层与取水层区域水位埋深落差大(500 m左右);(4)上部煤系地层水泥止水效果差;(5)深井泵扬程大(650～700 m);潜水电机功率大(125～145 kW);(6)下泵井段井斜递增量要求严(＜0.5°/100 m);(7)抽水降深较大(50～80 m)而出水量较小(一般仅20 m3/h左右)。部分基岩深井情况见表1。

表1 部分基岩深井技术数据统计

这类水井在其实施过程中，封闭层的止水方案设计及实施把关非常关键，若把关不严，不仅会影响后续井段正常施工，还会影响成井质量。表现为:(1)通桥后水位骤降，使封闭层井管吸扁、错位，造成钻具提下困难;(2)封闭层井管开裂、刺水，影响成井后的水质指标;(3)封闭层井管管柱“狗腿”偏大，影响深井泵顺利下放。

本文以山西潞安集团和顺李阳煤业有限公司旧井封闭层重新止水修复项目为实例，分别对先后采取的几种止水修复方案及实施效果进行分析与探讨，从中得到了许多有益的经验和失败的教训。

1 旧井修复工作概况

1．1 旧井简述

该井于 2009年 5月 21日建成，终孔深度881.81 m，静止水位埋深609 m。经过抽水试验，水表实测出水量23.95 m3/h，水位降深61 m，水质指标及出水量完全符合合同要求。原井井身结构技术数据见表2。该井建成后，建井方并未立即投入使用，直到2011年5月才正式起用。正常使用半年后，该井上部封闭井管先后出现向井内漏水、漏砂、涌泥，出水浑浊，最终导致多次烧毁潜水电机。如果不处理上部封闭层问题，该井将无法正常使用。据此，建井方委托我院处理该井。

表2 修复施工前井身结构技术数据

1．2 主要问题

经过井内电视检测及水质化验，旧井存在以下问题:

(1)上部 300 m 以浅封闭井段，164、214、248 m处存在漏水情况，其中214 m处漏泥砂、漏浑水比较严重;

(2)井管螺旋状焊缝轻微变形，但未发展到影响起下钻具程度;

(3)井管穿杠眼补焊有砂眼，向井内雾状刺水，形成井管安全隐患;

(4)由于封闭层水的混入，水质检测发现硝酸根及氟离子偏高。

1．3 修复目标

(1)通过下管、固井、止水等工艺，对原井300 m以浅部分井管刺漏部位进行永久性封堵，确保水质合格及深井泵正常运行;

(2)300 m以浅部分永久性封堵之后，通过捞渣、排渣，彻底清理由于井壁管泄漏而进入井内的泥沙、堵塞物;

(3)清淤之后，通过活塞抽拉、泵注盐酸洗井等工艺，恢复或改善旧井含水层的涌水量;

(4)机械、化学联合洗井完毕，在试抽水之后，再次清捞井底沉淀物，直至井底干净。

1．4 技术难点

(2)水泥桥塞承载能力:水泥桥塞形成的人工井底，必须能承受280 m以上水柱或水泥液柱的压力，如何确保在桥塞水泥浆凝固之前，底部的木塞及粘土充填层不失稳下滑。

(3)扫通水泥桥塞:由于封闭层区域水位埋深与取水层水位埋深相差500多米，如何确定合宜的通桥方法，防止扫通桥塞后，管内水位急剧下降，产生巨大负压“激动”，而使固井衬管被吸扁，酿成事故。

(4)衬管外水泥固井:衬管底部封固段80～100 m必须保证水泥固结质量，如何通过对衬管底部管柱结构和水泥浆液配比，采取相应的特殊措施，以保证衬管底部封固质量。

1．5 修复简述

该井修复处理历时9个月，由于封闭层与目的层水位相差500余米，对第一阶段采取的衬管管柱结构、水泥浆液配比、通桥泄压方式等考虑不周，方法不当，各种修复方案均告失败，并且先后2次将下入的螺旋钢管(壁厚7 mm)吸扁，造成2次严重的井内卡钻事故。对第一阶段修复工作进行全面反思与总结之后，重新拟定针对性修复技术方案及措施，并认真组织施工机组予以实施，旧井修复效果令双方都非常满意。修复后井身结构技术参数见表3。

表3 修复施工后井身结构技术数据

2 止水修复方案实施成败分析

2．1 止水修复方案实施失败分析

2．1．1 衬管内高压注浆方案

2．1．1．1 实施简述

2．1．1．2 原因分析

(1)水泥浆液灌注之后，单向止水器回流密封失灵，外环水泥柱下降至290 m，因而290 m以深325 mm井管没有被吸扁;

(2)采用425号矿渣水泥，水下凝固质量较差，扫通桥塞后，在管外液柱压力作用下，向井内涌水;

(3)没有采用先降低管内水柱高度，后扫通桥塞的方法，衬管内300余米水柱瞬间消失，造成管外无水泥的部分衬管被吸扁、开裂;

(4)衬管壁厚7 mm偏小，衬管焊接处未逐个采取“疤片”补强措施;

(5)对水泥地面凝固与水下凝固时间差异重视不够，扫通桥塞时间偏少，水泥在水下凝固时间不足。

2．1．2 衬管外砂浆注浆方案

2．1．2．1 实施简述

2．1．2．2 原因分析

(1)衬管底部设置的止水组合，在注入素水泥稠浆前，尚未完全膨胀而与原井管壁挤紧，从而未达到阻止水泥稠浆下行的目的。

(2)衬管外止水材料输送通道不畅，水泥稠浆到达水面后立即稀释，根本到不了衬管底部的止水组合部位。

(3)随后注入的水泥砂浆，遇水后水泥与砂子分离而流入井内，未在封闭层位留下水泥砂浆固结段，进而起不到封固止水作用。

(4)衬管底部的膨胀胶带夹海带止水组合，膨胀能力有限，因不能承受管外的液柱压力而失去止水作用。

2．2 止水修复方案实施成功分析

2．2．1 现状简述

在实施了上述修复方案后，井身结构为:－0.30～607.77 m，325 mm×7 mm螺旋井管(包括原井及修复施工下入的井管);603.75～787.75 m，273 mm×7 mm螺旋井管(含滤水管);787.75～881.81 m250 mm口径裸眼。井深290 m处325 mm井管，仍然向井内漏水。

2．2．2 实施简述

根据井身现状及委托方要求，必须将290 m处的开裂漏水部位予以永久性封闭。实施过程为:(1)先在300～346 m井段进行同径架桥;(2)候凝期满，下钻具检验桥塞的承载能力(应大于10 t);(3)在－0.30～300 m井段下入273 mm×8 mm螺旋井管;(4)采用井管内高压水泥浆止水工艺;(5)候凝期满，采用特殊方式扫通水泥桥塞。

2．2．3 针对性措施

(2)采取了适合于该井的特殊结构的同径木塞架桥、水泥固桥工艺，使封井段先建立起静水位(水位埋深80 m)，实现在静水位条件下水泥浆液高压固井作业。

(3)专门租用了一套小扬程、小泵量深井泵，在通桥之前，先将管内水位抽降至290 m，再干扫通桥，排除因瞬间形成压差而造成井管吸扁的事故隐患。

(4)采用了管内单向高压注浆、憋压，初凝期满才予以泄压，虽然风险很大，却能阻止管外水泥浆液回流，以保证止水质量。

(5)采用山西智海集团生产的P．O52．5最高标号的硅酸盐水泥及三乙醇胺早强剂，配置固井止水水泥浆液，提高水泥固结质量。

(6)严把水泥浆液拌合质量关，按照理论计算量及规范规定加料顺序，充分搅拌，均匀无结块，可泵性能良好。

2．2．4 同径架桥技术

2．2．4．1 同径桥塞结构(见表4)

2．2．4．2 同径桥塞制作流程