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秦氏旧宅厅堂木构架体系动力性能分析

2014-09-23童丽萍+王超级

建筑科学与工程学报 2014年2期
关键词:厅堂有限元法

童丽萍+王超级

文章编号:6732049(2014)02003708[KH*2D]

收稿日期:20140311

基金项目:“十二五”国家科技支撑计划项目(2013BAL01B04);郑州市科技领军人才计划项目(10LJRC186)

摘要:为了保护现存文物建筑并对其进行维修设计,以秦氏旧宅厅堂木构架建筑为研究对象,建立有限元模型并进行动力性能分析。采用模态分析探讨木构架体系的动力特性,对木构架进行罕遇地震作用下的动力时程分析。结果表明:结构第1阶振型的自振周期为2.112 7 s,体现木构架建筑的长周期特性;纵向刚度小于横向刚度;节点刚度对结构振动模态影响显著;随着梁架层高度的增加,各梁架层的位移峰值随之增大;各梁架层加速度峰值随着梁架高度增加有减小的趋势,层间动力放大系数均在1左右;榫卯连接起到耗能减震的作用,其中七架梁层处的榫卯结构耗能效果最为显著;所得研究成果可为同类木构架体系的保护、修缮提供技术支持。

关键词:秦氏旧宅;厅堂;木构架建筑;动力性能;有限元法;耗能

中图分类号:TU362.2 文献标志码:A

Dynamic Performance Analysis of Qins Old Dwelling Hall with Timber Frame

TONG Liping, WANG Chaoji

Abstract: In order to protect and maintain the existing historic buildings, timber frame structure of Qins Old Dwelling hall was taken as research object to establish the finite element model, dynamic performance analysis was done. Based on the modal analysis, the dynamic characteristic parameters of the timber frame were discussed. The dynamic time history analysis of timber frame under severe earthquake was carried out. The results show that the first natural vibration period of the structure vibration mode is 2.112 7 s, which reflecting the long cycle characteristics of timber frame building; longitudinal stiffness is weaker than lateral stiffness; the node stiffness has significant effect on the structure vibration modes. The peak displacement of each frame layer increase with the increase of height, while the peak acceleration of each frame layer has a tendency to decrease with the increase of height; the dynamic magnification coefficients between frame layers are around 1; the connection joints between mortise and tenon have the effect of damping energy consumption, and the joints in the 7purlin beam layer have the most significant effect of energy dissipation. The obtained research results can provide technical reference for protection and maintenance of similar traditional dwellings with timber frame.

Key words: Qins Old Dwelling; hall; timber frame building; dynamic performance; finite element method; energy consumption

0 ]引 言

秦氏旧宅位于河南省荥阳市北10 km的油坊村,清乾隆三年(1738年)为一代武学大师秦承宗所建,距今已有200余年历史。作为见证着豫中地区乡土文化发展的古民居建筑,2006年该宅院被列入河南省省级文物保护单位。本文中的研究对象即位于秦氏旧宅一进院的核心建筑——厅堂。厅堂为一栋单层抬梁式木构架建筑,在长期的自然侵蚀及人为改造下,目前已有多处残损,屋面瓦作及围护墙体破损情况较为严重,但是木构架整体保存完整,表现出良好的结构性能。

木构架建筑是中国传统建筑的主要结构形式之一,历史悠久、体系独特,在汶川、芦山等地震中表现出优越的抗震性能[12]。目前针对木构架建筑的动力性能研究主要集中于大型的宫殿、庙宇、城楼等历史标志性建筑,对传统民居的相关研究成果相当有限[34]。为了保护秦氏旧宅这一典型的豫中地区传统民居,笔者所在课题组受河南省荥阳市文物保护中心的委托,对其进行实地勘查、结构性能及抗震性能分析。

本文中以厅堂木构架体系为原型,采用有限元数值模拟的方法建立整体模型,通过模态分析与动力时程分析获得厅堂木构架的结构动力特性及在罕遇地震作用下的动力响应,探讨木构架建筑的抗震性能并找到薄弱部位,为其保护与修缮提供了技术参数。

1 计算模型

1.1模型基本尺寸

厅堂由内外两排木柱支撑,建筑平面规整,通面宽包括明间及东西次间共3间,总长度为11.5 m,通进深包括前后廊深及屋进深,总宽度为7.5 m,如图1所示。木构架剖面为九檩抬梁式,如图2所示,各木构件尺寸通过现场实测确定。

图1厅堂平面(单位:mm)

Fig.1Floor Plane of Hall Building (Unit:mm)

图2木构架剖面(单位:mm)

Fig.2Profile of Timber Frame (Unit:mm)

1.2参数的选取及模型建立

厅堂所用木材为樟子松,强度等级为TC13B[5],目前关于樟子松的材性试验较少,本文中参考与樟子松强度等级相同、材性特点相近的红松试验结果确定其材料参数[67],具体数值为:密度为457 kg·m-3,泊松比为0.3,弹性模量与剪切模量取值见表1。

本文中主要探讨木构架的动力性能,不考虑屋面各构造层间的相互作用,用椽子与檩条刚接代替

表1弹性模量与剪切模量取值

Tab.1Values of Elastic Moduli and Shear Moduli

MPa

参数 Ex Ey Ez Gxy Gyz Gxz

数值 8 100 405 81 486.0 607.5 145.8

注:Ex,Ey,Ez分别为沿x,y,z方向的弹性模量;Gxy,Gyz,Gxz分别为Oxy,Oyz,Oxz平面的剪切模量。

屋盖部分[8],将考虑屋盖自重及雪荷载的屋面荷载组合值按质量等效原则等效为椽子的密度[9],通过檩条密度、椽子的等效密度及布置方向体现屋面质量分布对结构的影响,计算得到椽子的等效密度为11 982 kg·m-3。木柱与基础的连接为管脚榫,因难以约束转角位移,故处理为铰接[10]。在木构件节点处设置互不耦合的6个弹簧单元模拟榫卯连接的半刚性特性,分别为沿x,y,z方向的3个拉压弹簧单元与沿Oxy,Oyz,Oxz平面的3个扭转弹簧单元,弹簧刚度系数参考文献[11],分别取为:Kx=113.3 kN·m-1,Ky=Kz=127 950 kN·m-1,Kxy=Kyz=Kxz=296.711 kN·m·rad-1,其中,Kx,Ky,Kz分别为3个拉压弹簧的刚度系数,Kxy,Kyz,Kxz分别为3个扭转弹簧的刚度系数。

厅堂为木构架承重结构,砖墙只作围护结构,因此,在忽略砖墙对木构架结构特性影响的条件下,采用梁单元与半刚性单元建立厅堂木构架有限元计算模型,如图3所示。

图3计算模型

Fig.3Calculation Model

2结构动力特性分析

2.1结构的动力参数

结构的自振频率、自振周期与振型只与自身的结构形式、质量、刚度等有关,可以作为结构固有振动特性的代表参数,决定结构在各种工况下的动力响应,是其他动力分析的基础。

通过Block Lanczos法进行模态分析,提取结构前6阶振型的频率、周期,见表2,计算模型前6阶振型如图4所示。

表2计算模型前6阶振型频率、周期

Tab.2Frequencies and Periods of the First Six Vibration Modes of Calculation Model

阶次 1 2 3 4 5 6

频率/Hz 0.473 3 0.947 2 1.056 2 5.365 7 6.292 6 8.573 7

周期/s 2.112 7 1.055 8 0.946 8 0.186 4 0.158 9 0.116 6

图4计算模型前6阶振型

Fig.4The First Six Vibration Modes of Calculation Models

由表2及图4可以看出,模型第1阶振型的自振周期为2.112 7 s,体现了木构架建筑的长周期柔性特征,而地震动的卓越周期一般较短,两者错开,可以有效避免建筑在地震过程中发生共振。模型的第1阶振型沿x方向(纵向)水平振动,第2阶振型沿y方向(横向)水平振动,结构纵向振动早于横向振动,说明结构纵向抗侧刚度比横向抗侧刚度小,一方面与结构平面布置有关,柱网布置纵向跨度较大,导致下部结构纵向抗侧刚度较小;另一方面,纵向受力构件诸如檩条、枋等构件跨度较大,且构件之间的榫卯连接结构较为简单,约束较弱,而横向受力的各层梁构件长度不一,层层布置,相互之间的约束更为紧密,也使得上部结构横向抗侧刚度大于纵向抗侧刚度。

模型的第3阶振型为绕z轴的扭转振型,[HJ1.7mm]作为不利振型出现顺序晚于结构纵、横向的平动,说明结构平面布置较为规则、合理;从振型周期上来看,扭转振型自振周期T3与水平振动自振周期T1的比值T3/ T1=0.048,说明扭转刚度远大于纵、横2个方向的抗侧刚度,扭转振型不易发生且扭转效应的潜在破坏力较小。

第4阶振型仍然是绕z轴的扭转振型;第5阶振型为Oxz平面外的弯曲振动;第6阶振型为屋盖部分沿z方向的局部鼓曲变形。与前3阶振型相比,后3阶振型相对不利,但是其质量参与系数不足1%,对结构振动反应贡献很小。

根据计算结果可知,前3阶振型的质量参与系数均达到99%,为主导振型,表现为整体“平动—平动—扭转”的振型规律。

2.2榫卯连接对振动模态的影响

榫卯连接是木构架建筑最显著的结构特点之一,本文中在建立计算模型时通过施加弹簧单元模拟榫卯连接的半刚性特点。为进一步分析榫卯连接的半刚性特点对振动模态的影响,现将榫卯连接改为刚性连接,建立刚接模型,并提取前6阶振型的频率、周期与上述榫卯连接模型进行对比。刚接模型前6阶振型频率、周期见表3。

对比榫卯连接模型(表2)与刚接模型(表3)的频率可知(图5),节点变为刚性连接后,结构的前6阶振型频率均有增大,第1阶振型频率增幅最为显

表3刚接模型前6阶振型频率、周期

Tab.3Frequencies and Periods of the First Six Vibration Modes of Rigid Connection Model

阶次 1 2 3 4 5 6

频率/Hz 2.277 9 2.432 7 3.120 3 7.011 9 7.810 3 9.552 7

周期/s 0.439 0 0.411 1 0.320 5 0.142 6 0.128 0 0.104 7

图5节点连接对振型频率的影响

Fig.5Influence of Node Connecting for Vibration Mode Frequency

著,增大3.81倍,第2阶、第3阶振型频率增大倍数也较后3阶明显。相应地,刚接之后结构第1阶振型的自振周期为0.439 0 s,与基本模型的自振周期2.112 7 s相比,已不具备长周期的特性。

在振型方面,刚性连接模型前2阶振型分别为沿y方向(横向)与沿x方向(纵向)的水平振动,与榫卯连接模型正好相反,结构优先沿横向发生平动,后4阶振型规律与榫卯连接模型相同。这主要是因为节点刚接之后,纵向主要受力构件檩条的端部约束加强,使得整个纵向抗侧刚度得到明显提升,并接近甚至超越横向抗侧刚度。因此,在维修时可以采用适当的方法对檩条之间的榫卯连接进行加固,从而加强结构纵向刚度,保证结构纵向在水平力作用下不至于过早破坏。

2.3屋面刚度对振动模态的影响

将屋面荷载等效为椽子的密度,通过设置椽子与檩条刚接模拟屋面层对下部木构架体系的约束。在保证质量、连接方式不变的情况下,屋面的刚度可以由椽子的刚度来替代。为探讨屋面刚度对结构振动模态的影响,在原模型的基础上,增大椽子的刚度并建立多组对比模型,得到各阶振型频率的变化,如图6所示。

图6屋面刚度对振型频率的影响

Fig.6Influences of Roof Stiffness on Vibration Mode Frequency

由图6可以看出,增大椽子的刚度后,屋面刚度相应增大,结构的各阶振型频率呈递增的趋势,但是前3阶振型的频率增幅极小,基本表现出持平的状态,后3阶振型的频率增幅相对较大。因为前3阶振型为结构主导振型,说明增大屋面刚度对结构的固有频率影响很小,这也表明屋面自身的刚度已经很大。

3 罕遇地震作用下木构架的动力响应

3.1地震波的选取

荥阳市地区抗震设防烈度为7度(0.10g,g为重力加速度),Ⅱ类场地,设计地震分组为第2组。根据地震动的“三要素”,即频谱特性、有效峰值和持续时间的要求[12],选择适用于Ⅱ类场地的El Centro波、Taft波以及兰州人工波,并按照建筑物抗震设防烈度将加速度幅值调至220 cm·s-2。考虑结构自振周期及加速度峰值点时刻确定地震波持时为15 s,满足结构自振周期5~10倍的要求,时间步长Δt取为0.02 s,共750个点,Δt<T/10(T为结构周期),能够保证计算结果达到理想精度[13]。调整后的3条地震波加速度时程曲线如图7所示。

图7调整后的3条地震波加速度时程曲线

Fig.7Seismic Acceleration Time History Curves After Adjusting

3.2位移响应分析

采用完全瞬态动力分析法,沿结构纵、横2个方向输入调整后的3条地震波进行动力时程分析,结果表明,沿纵向输入地震波后结构动力响应较强,说明结构纵向刚度比横向刚度小,与模态分析结果一致。为充分说明木构架在罕遇地震下的动力响应,选择纵向地震作用下动力响应最大的边跨木构架进行分析。

根据木构架的结构特点,按照梁架层高度提取各梁架层的最大位移,如表4所示。从表4可以看出,各梁架层的最大位移在不同地震作用下较为接近,且均表现出随着梁架层高度的增高而不断增大的趋势。

抱头梁层与七架梁层之间的位移幅值变化相对较大,七架梁以上各梁架层的层间位移峰值差相对很小。这与厅堂的木构架形式有关,七架梁与金柱通过榫卯结构直接连接,上部梁架均在此基础上通过短柱层层叠放,因此包括七架梁层及其以上的各[CM(22]层梁架整体性较好,这是民居小式木结构采用梁柱

表4各梁架层最大位移

Tab.4Maximum Displacements of Each Frame Layer

mm

地震波 抱头梁层 七架梁层 五架梁层 三架梁层 脊檩层

El Centro波 89.17 113.35 117.86 120.39 124.13

Taft波 98.31 125.08 130.08 132.90 137.03

兰州人工波 75.70 96.32 100.16 102.32 105.50

直接榫卯连接的结构特点之一。抱头梁搭在檐柱柱顶,并穿插在金柱与檐柱柱顶等高处,与七架梁垂直距离为1 m(图2),与上部梁架层搭接整体性较弱,导致抱头梁层与上部梁架的位移协调较差,在地震作用下该部位节点极易因变形过大发生拔榫现象。在清代的《工程做法则例》中,檐步举架一般为五举,即举高与步架的比值为0.5,而秦氏旧宅厅堂檐步举架近似为六五举,举架较高。因此可以考虑适当抬高檐柱高度,缩短抱头梁与七架梁的高差,或对抱头梁与金柱的连接节点进行加固,加强结构整体性。

各梁架层关键点位移时程曲线如图8所示。为

图8各梁架层关键点位移时程曲线

Fig.8Displacement Time History Curves of Key Point in Each Frame Layer

了更加直观地反映木构架在罕遇地震作用下的位移

变化情况,在每层梁架上选择一关键点作为研究对象进行分析。[HJ2mm]因每层梁架在端部均有约束,跨中部位相对薄弱,因此选择跨中节点作为关键点,分别为:抱头梁层559点;七架梁层686点;五架梁层805点;三架梁层856点与脊檩层966点(图3)。

由图8可知,在同一地震作用下各梁架层关键点的位移时程曲线变化基本一致,均表现出木构架长周期的柔性特征。地震作用不同,相同节点的位移时程曲线变化、位移峰值发生时刻也各不相同,这与不同地震波的离散性有关。

总体而言,木构架在罕遇地震作用下的整体位移较大,位移变化具有显著的柔性特征。木构件之间均为榫卯连接,变形可容度较大,且木材本身具有良好的弹性,因此在地震中虽然歪闪比较明显,但是依然能够屹立不倒。

3.3加速度响应分析

相应地提取上述各梁架层最大加速度,如表5所示。由表5可知,随着梁架层高度的增大,加速度峰值表现出减小的趋势。这主要是因为上部各梁架之间通过与瓜柱的榫卯结构进行连接,在地震力作用下,原来处于分离状态的榫头与卯口逐渐受挤压产生滑移及转动,在这个过程中通过节点摩擦消耗了较多的地震能量,使地震力的传递有所减小,因此梁架的加速度反应有减小的趋势。

表5各梁架层最大加速度

Tab.5Maximum Acceleration of Each Frame Layer

cm·s-2

地震波 抱头梁层 七架梁层 五架梁层 三架梁层 脊檩层

El Centro波 206.07 199.65 204.77 204.16 205.76

Taft波 193.38 183.11 186.15 188.02 188.52

兰州人工波 154.54 141.26 131.15 146.71 135.37

各梁架层关键点的加速度时程曲线如图9所示。在同一地震作用下各梁架层关键点的加速度时程曲线变化基本一致,且与图8进行对比,加速度峰值与位移峰值并不发生在同一时刻。

图9各梁架层关键点加速度时程曲线

Fig.9Acceleration Time History Curves of Key Point in Each Frame Layer

动力放大系数主要体现结构的耗能减震能力,数值越小说明地震作用被放大的倍数越小,耗能减震效果越好[3]。本文中以加速度峰值响应为准,得到各梁架层的动力放大系数α,探讨各梁架层之间的耗能减震情况,所得结果如表6所示。

从表6可以看出,屋盖梁架整体的动力放大系数α0在0.9左右,说明屋盖整体的耗能效果良好。各梁架层的层间动力放大系数α1~α4均在1左右,其中七架梁层与抱头梁层的动力放大系数α4最小,说明七架梁层与抱头梁层之间的榫卯节点耗能减震的效果最佳。这主要是因为七架梁与金柱为主要受

表6梁架层动力放大系数

Tab.6Dynamic Amplification Factors of Frame Layers

地震波 α0 α1 α2 α3 α4

El Centro波 0.937 1.008 0.997 1.026 0.969

Taft波 0.879 1.003 1.010 1.017 0.947

兰州人工波 0.702 0.923 1.119 0.928 0.914

注:α0为梁架最大加速度与输入地震波加速度峰值的比值,反映屋盖梁架整体的耗能减震效果;α1为脊檩层加速度峰值与三架梁层加速度峰值的比值;α2为三架梁层加速度峰值与五架梁层加速度峰值的比值;α3为五架梁层加速度峰值与七架梁层加速度峰值的比值;α4为七架梁层加速度峰值与抱头梁层加速度峰值的比值;α1~α4分别反映各梁架层之间的耗能减震效果。

力构件,构件截面尺寸较大,榫卯结构允许发生的变形较大,因此可以消耗的地震能量较多。

综上所述,木构件节点之间的榫卯结构在罕遇地震作用下由于能够发生转动及滑移,起到耗能减震的效果,使得地震作用并没有随着建筑高度的增加而不断放大,这是木构架建筑区别于砌体结构、混凝土结构、钢结构等现代建筑结构最显著的结构特点之一。

4结语

(1)通过模态分析可知,结构的第1阶振型频率为0.473 3 Hz,自振周期为2.112 7 s,体现木结构的长周期特性,与地震动卓越周期错开,能够有效避免共振;结构纵向刚度比横向刚度小,应予以加强。

(2)节点刚度对结构振动模态的影响显著,尤其是第1阶振型,加强檩条间的榫卯连接对纵向刚度加强效果明显;屋面自身刚度较大,改变屋面刚度对结构振动模态的影响很小。

(3)罕遇地震作用下,各梁架层的位移较大,柔性特征明显,且随着梁架层高度的增高而增大;与一般做法相比,厅堂檐步举架较高,造成抱头梁与七架梁的层间位移差相对较大,易因变形过大而发生拔榫现象。

(4)各梁架层的加速度峰值随着建筑高度的增高有减小的趋势;屋盖梁架整体的动力放大系数在0.9左右,各梁架层的层间动力放大系数在1左右,反映榫卯结构在结构抗震方面起到良好的耗能减震作用;七架梁与金柱的榫卯节点耗能效果最为显著。

(5)在修缮过程中,应重点检查各榫卯结构是否完整,是否有糟朽、开裂或榫卯开口尺寸过大等情况而造成节点刚度下降,进而影响木构架的抗震性能。[HJ]

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综上所述,木构件节点之间的榫卯结构在罕遇地震作用下由于能够发生转动及滑移,起到耗能减震的效果,使得地震作用并没有随着建筑高度的增加而不断放大,这是木构架建筑区别于砌体结构、混凝土结构、钢结构等现代建筑结构最显著的结构特点之一。

4结语

(1)通过模态分析可知,结构的第1阶振型频率为0.473 3 Hz,自振周期为2.112 7 s,体现木结构的长周期特性,与地震动卓越周期错开,能够有效避免共振;结构纵向刚度比横向刚度小,应予以加强。

(2)节点刚度对结构振动模态的影响显著,尤其是第1阶振型,加强檩条间的榫卯连接对纵向刚度加强效果明显;屋面自身刚度较大,改变屋面刚度对结构振动模态的影响很小。

(3)罕遇地震作用下,各梁架层的位移较大,柔性特征明显,且随着梁架层高度的增高而增大;与一般做法相比,厅堂檐步举架较高,造成抱头梁与七架梁的层间位移差相对较大,易因变形过大而发生拔榫现象。

(4)各梁架层的加速度峰值随着建筑高度的增高有减小的趋势;屋盖梁架整体的动力放大系数在0.9左右,各梁架层的层间动力放大系数在1左右,反映榫卯结构在结构抗震方面起到良好的耗能减震作用;七架梁与金柱的榫卯节点耗能效果最为显著。

(5)在修缮过程中,应重点检查各榫卯结构是否完整,是否有糟朽、开裂或榫卯开口尺寸过大等情况而造成节点刚度下降,进而影响木构架的抗震性能。[HJ]

参考文献:

References:

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ZHANG Fengliang,ZHAO Hongtie,XUE Jianyang,et al.The Analysis of Dynamic Properties on the Roofbeams System in Ancient Timber Buildings[J].Engineering Mechanics,2012,29(8):184188,201.

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GAO Dafeng,ZHAO Hongtie,XUE Jianyang,et al.The Deformational and Stress Behavior of Wooden Frame of Chinese Ancient Buildings Under Horizontally Reverse Load[J].World Earthquake Engineering,2003,19(1):914.

[CM2-3][7]《木结构设计手册》编辑委员会.木结构设计手册[M].3版.北京:中国建筑工业出版社,2005.

Editorial Committee of Wood Structures Design Manual.Wood Structures Design Manual[M].3rd ed.Beijing:China Architecture & Building Press,2005.

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[CM2-3][9] 张琰鑫,童丽萍.农村夯土类住宅抗震性能分析及加固方法研究[J].工程抗震与加固改造,2012,34(1):126133.

ZHANG Yanxin,TONG Liping.Study on Seismic Performance and Strengthening Method of Rural Rammed Earth Buildings[J].Earthquake Resistant Engineering and Retrofitting,2012,34(1):126133.

[10] 刘 妍.传统木结构静力分析力学模型的发展与分析[C]//同济大学.全球视野下的中国建筑遗产——第四届中国建筑史学国际研讨会论文集.上海:同济大学出版社,2007:600605.

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[13] 李爱群,丁幼亮.工程结构抗震分析[M].北京:高等教育出版社,2010.

LI Aiqun,DING Youliang.Analysis for Earthquake Resistance of Engineering Structures[M].Beijing:Higher Education Press,2010.

综上所述,木构件节点之间的榫卯结构在罕遇地震作用下由于能够发生转动及滑移,起到耗能减震的效果,使得地震作用并没有随着建筑高度的增加而不断放大,这是木构架建筑区别于砌体结构、混凝土结构、钢结构等现代建筑结构最显著的结构特点之一。

4结语

(1)通过模态分析可知,结构的第1阶振型频率为0.473 3 Hz,自振周期为2.112 7 s,体现木结构的长周期特性,与地震动卓越周期错开,能够有效避免共振;结构纵向刚度比横向刚度小,应予以加强。

(2)节点刚度对结构振动模态的影响显著,尤其是第1阶振型,加强檩条间的榫卯连接对纵向刚度加强效果明显;屋面自身刚度较大,改变屋面刚度对结构振动模态的影响很小。

(3)罕遇地震作用下,各梁架层的位移较大,柔性特征明显,且随着梁架层高度的增高而增大;与一般做法相比,厅堂檐步举架较高,造成抱头梁与七架梁的层间位移差相对较大,易因变形过大而发生拔榫现象。

(4)各梁架层的加速度峰值随着建筑高度的增高有减小的趋势;屋盖梁架整体的动力放大系数在0.9左右,各梁架层的层间动力放大系数在1左右,反映榫卯结构在结构抗震方面起到良好的耗能减震作用;七架梁与金柱的榫卯节点耗能效果最为显著。

(5)在修缮过程中,应重点检查各榫卯结构是否完整,是否有糟朽、开裂或榫卯开口尺寸过大等情况而造成节点刚度下降,进而影响木构架的抗震性能。[HJ]

参考文献:

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ZHANG Fengliang,ZHAO Hongtie,XUE Jianyang,et al.The Analysis of Dynamic Properties on the Roofbeams System in Ancient Timber Buildings[J].Engineering Mechanics,2012,29(8):184188,201.

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[CM2-3][7]《木结构设计手册》编辑委员会.木结构设计手册[M].3版.北京:中国建筑工业出版社,2005.

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