脱硫GGH传热元件腐蚀冲刷分析及防治措施

2014-07-05赵景辉

电力安全技术 2014年8期

赵景辉

(秦皇岛发电有限责任公司，河北秦皇岛 066003)

1 设备简介

某发电公司共装有1期2×215 MW和2期2×320 MW抽汽供热机组。机组脱硫系统相继在2007—2009年投入运行，几年后，发现GGH(烟气换热器)传热元件堵塞、腐蚀冲刷是困扰脱硫系统稳定运行的重要因素。

目前，该公司GGH在线吹灰采取蒸汽吹灰和高压水冲洗2种方式同时进行，吹灰效果不太理想。GGH传热元件腐蚀冲刷较快，有些使用1年多就需更换。从其他电厂脱硫系统运行情况看，GGH传热元件腐蚀冲刷是普遍存在的问题，主要是由蒸汽吹灰带水造成的。部分电厂将GGH吹灰改为压缩空气吹灰，可减轻GGH的腐蚀冲刷。

2 GGH结构及工作原理

回转式烟气加热器由多个单元篮子组成，一个篮子里有多个波形板。波形板材质为低碳钢，高度一般为500～700 mm，厚度一般约为0.7 mm，表面涂有优质耐热搪瓷，厚度为0.15 mm。加热器通过转子装载传热元件缓慢旋转，传热元件从原烟气侧热烟气中吸取热量，通过转子将净烟气侧热量不断传递给冷烟气，从而完成热交换过程。GGH工作原理如图1所示。

在GGH转子中，传热元件紧密排列在篮子框架内。传热元件间具有一定的流通通道，原烟气和净烟气可从通道中通过。由于转子的转动，传热元件交替经过原烟气侧和净烟气侧，使得原烟气的热量持续不断地交换给净烟气，以达到加热净烟气的目的。

图1 GGH工作原理

3 GGH传热元件存在问题

3.1 1期脱硫系统

2009年10月，1期脱硫系统投入运行，GGH传热元件原采用上海锅炉厂有限公司提供的DNF型传热元件。

由于传热元件堵灰，GGH压差增大。自2010年5月起，脱硫系统频繁停运，采取离线高压水冲洗和蒸汽吹灰连续吹灰措施后，造成传热元件腐蚀冲刷严重。

2011年10月，更换了全套GGH传热元件，新传热元件为上海阿尔斯通敖韩热能设备有限公司生产的TC-3型传热元件。运行仅2个月后，当机组满负荷时，GGH原烟气侧压差由0.5 kPa上升至1.0 kPa以上(设计上限为950 Pa)。

此后，每月都需进行3～4次在线水冲洗，每隔3个月需停运脱硫系统，更换水冲洗枪嘴，以确保水冲洗效果。另外，由于连续蒸汽吹灰，造成GGH传热元件损坏严重；同时由于GGH压差增大，致使脱硫系统的2台增压风机运行工况点处于风机失速线边缘，造成增压风机频繁失速，给机组的安全稳定运行带来极大风险，已不能满足机组正常运行要求。

图2为1期GGH冷端传热元件腐蚀冲刷情况。

图2 1期GGH传热元件腐蚀冲刷情况

3.2 2期脱硫系统

2008年10月，2期3号炉脱硫系统投入运行。自2009年4月起，GGH压差逐渐增大，并超过设计值上限(950 Pa)，采取日常吹灰和在线高压水冲洗，未能取得明显效果，影响机组满负荷运行。

为保证机组正常运行，2009年5月至2010年2月，8次外委专业清洗公司进行离线人工高压水冲洗和连续蒸汽吹灰作业，以维持GGH原烟气侧压差正常。由于连续蒸汽吹灰且蒸汽中带水，造成传热元件腐蚀冲刷严重，冷端已有200 mm被冲刷掉，出口烟温下降至70 ℃以下，不能满足脱硫工艺的正常要求。2010年5—6月，在3号机组A级检修期间，更换整套GGH传热元件，波形由DNF型更换为NF5.0型，机组满负荷时GGH原烟气侧压差由1.0 kPa降至0.55 kPa，GGH出口净烟气温度大于70 ℃，满足GGH设计参数要求。

2007年12月，2期4号炉脱硫系统投入运行。自2010年5月起，GGH压差逐渐增大，一直对其采取离线高压水冲洗，截至2011年初，GGH压差超过1.0 kPa，已不能满足机组正常运行要求。2011年6月，在机组临修期间，将传热元件全部更换为L型斜波的传热元件，高度为700 mm。更换后，GGH压差降至0.4 kPa。2011年12月，4号炉GGH压差又逐渐增大且升速较快，高负荷时压差超过1.0 kPa，已不能满足机组正常运行的要求。经停运脱硫检查，发现GGH传热元件堵塞严重，结垢板结坚硬，将高压水压力提高至50 MPa进行冲洗，只能短时间缓解堵塞，压差很快又超过1.0 kPa。

2012年3月，在机组检修期间，更换一半传热元件，波形为NF6.0型，高度为700 mm。更换后，GGH压差下降至0.4 kPa。运行1年后，4号机组满负荷时，GGH压差会达到0.8～0.9 kPa，最严重时达到1.2 kPa，迫使增压风机调整至满出力运行，机组负荷受到限制。因此，运行连续蒸汽吹灰，保证蒸汽压力在1.3 MPa，蒸汽温度在300 ℃以上，并对传热元件进行在线超高压水冲洗，冲洗压力提高至40～60 MPa，可以缓解传热元件堵灰程度，但也造成了传热元件及密封片严重损坏。