基于Fluent与ABAQUS的排气歧管温度场及热应力分析
2020-11-09霍小臭潘效龙
霍小臭,潘效龙
(潍柴动力股份有限公司,山东潍坊 261000)
0 引言
排气歧管直接与气缸体相连,是发动机排出的高温废气最先通过的部件。由于高温和温度分布而产生的热应力可能会造成排气歧管出现裂纹,从而导致漏气,使发动机出现故障,影响发动机的排放性能。对于涡轮增压机型,还会导致发动机的动力性能降低[1-2]。采用流固耦合的方法,可以较为准确地预测零部件由于流动换热和导热产生的温度分布,从而计算零部件内部存在的热应力。在发动机排气歧管的设计开发中,对排气歧管的流场和热应力进行分析,可以预测排气歧管在工作过程中可能出现的问题,并为后续的设计和改良提供参考[3]。
本文作者采用CFD分析软件Fluent计算了排气歧管的内流场、温度分布和对流换热系数,通过映射数据将计算结果导入Abaqus进行温度场及热应力计算,为后续排气歧管的设计开发提供参考。
1 排气歧管内流场计算
1.1 分析模型及网格
模型采用某四缸十六气门增压中冷柴油发动机,利用Hypermesh导入模型,提取排气歧管内流道,进行网格划分,排气歧管内流场计算网格如图1所示,网格总数为27.9万,网格尺寸为3 mm,内流道近壁面处设置3层边界层,边界层网格尺寸为0.8 mm。
图1 排气歧管内流道网格模型
排气歧管气体流动换热计算采用的边界条件来源于一维热力学计算,在转速为3 200 r/min的超负荷工况下排气歧管出口气体温度的质量加权平均值为962 K,一个工作循环中,曲轴转角对应的排气歧管入口、出口和EGR取气口的温度和质量流量变化曲线如图2所示。
图2 流场计算边界条件
1.2 计算结果
内流场计算采用瞬态计算,在Fluent软件中,将图2中的边界条件以Profile文件的形式导入,从而实现各进出口边界的温度、流量随时间变化。共计算6个工作循环,即曲轴转角从0°~4 320°,前5个循环用于使计算收敛,从最后一个循环取时均值,得到的流场用于后续步骤的计算。湍流模型采用标准k-ε方程,壁面区域采用标准壁面函数,时间项采用一阶隐式格式离散,压力与速度耦合使用SIMPLE算法。最终获得的排气歧管内流道的温度及换热系数如图3所示,最高温度出现在出口和EGR取气口处,即各进气口的交汇处。将结果以ASCII格式导出,经过单位变换后,用于接下来的Abaqus分析。
图3 排气歧管内流场计算结果
2 排气歧管温度场及热应力计算
2.1 排气歧管温度场计算
温度场计算的分析模型包括排气歧管和部分气缸盖、EGR取气口、涡轮,排气歧管内壁网格与内流场计算的壁面网格完全一致,其余网格尺寸为5~7 mm,排气歧管的单元类型为C3D10,螺栓及垫片的单元类型为C3D6,其余为C3D4,网格总数约51万个,网格模型如图4所示。
图4 热应力计算模型及网格
将Fluent计算中得到的排气歧管内流场通过ASCII格式的映射数据导入Abaqus,排气歧管、涡轮、EGR取气口外壁采用对流换热条件,环境温度为348 K,对流换热系数为5 W/(m2·K),排气歧管材料采用ZG230-450,加载螺栓预紧力为30 N·m,螺栓螺纹与气缸盖螺孔螺纹创建绑定,其余接触面均为摩擦接触。计算得到的排气歧管温度如图5所示,由图可知,最高温出现在出口处附近,约为790 ℃,低于铸钢可承受温度850~900 ℃[4]。保存计算结果,供最终的热应力计算使用。
图5 排气歧管温度分布
2.2 排气歧管热应力计算
排气歧管内流道结构复杂,不同部分受热程度不同,存在较为明显的温度分布,内流道壁面直接与高温废气接触,温度较高;而外表面与空气接触,温度相对较低;由于外在约束和各部分间的相互约束,无法自由膨胀,从而产生热应力[5]。文中计算了只有温度场作用时排气歧管的热应力。将温度场计算的结果作为边界条件,计算排气歧管在温度场作用下的热应力,结果如图6所示。
图6 排气歧管应力分布
由图可见,在螺栓孔附近仍有应力集中区域,且应力已经超出材料的屈服极限,因此,在发动机超负荷运行时,排气歧管的该部位可能出现开裂失效,需要进行加强[6]。
3 结论
(1)使用Fluent软件对排气歧管的内流场进行了瞬态计算,并通过ASCII格式的映射数据实现了与Abaqus的耦合,同时对排气歧管的温度场引起的热应力进行了预测;
(2)通过计算,最高温出现在出口处附近,约为790 ℃,低于铸钢可承受温度850~900 ℃,满足要求。
(3)通过对排气歧管在温度场作用下热应力的计算,发现在螺栓孔附近仍有应力集中区域,且应力已经超出材料的屈服极限,可能存在开裂失效风险。