冯 磊， 侯向平

（陕钢集团汉中钢铁有限责任公司， 陕西 勉县 724200）

陕钢集团汉钢公司（全文简称“汉钢”）2 280 m3高炉由中冶南方设计，高炉采用串罐无料钟炉顶设备、炉体软水密闭循环冷却系统、炭砖与陶瓷杯结合的炉底、炉缸结构等先进工艺；高炉于2012年8月15日点后投产，自2012年10月份开始喷煤富氧后，各项技术经济指标逐年均有所提升。

1 计划检修前高炉炉况

1）休风前各项经济技术指标见表1。

表1 休风前各项经济技术指标

2）休风前，炉况整体稳定顺行，风量、风温、顶压等参数均处较高水平，物理热充沛，炉缸活跃，具体工艺参数见表2[1]。

表2 休风前各项工艺参数

3）计划检修休风注意事项及休风料。布料矩阵：C92827262524213O928373625241；休风前一个班停用块矿，配加锰矿1t/批；酸性料配比可根据烧结矿碱度及实际炉渣碱度进行调整；上12个净焦时，如顶温失控，可临时减风，待正常后恢复风量至正常，同时保证休风料下达指定位置。休风料：12C中mC=18 t，体积281.5 m3；4（5CO+C）中mC=18 t，mo=45 t（含锰矿 1.5 t），负荷 2.08，体积 976.6 m3；8CO 中 mC=18 t，mo=45 t（含锰矿1.5 t），负荷2.50，体积353.1 m3；7CO中mC=18 t，mo=48 t（含锰矿1.5 t），负荷2.67，体积329.8 m3；7CO中mC=18 t，mo=50 t（含锰矿1.5 t），负荷 2.78，体积 307.8 m3。即：12C+4（5CO+C）+8CO+7CO+7CO。休风后炉参数见表3。

表3 休风后前三炉炉温及碱度

3 复风操作

3.1 送风前准备工作

1）检查确认各系统入孔关闭完好，开口机、泥炮等设备启运正常。

2）东场具备出铁条件，主沟沟底垫焦粉后铺河沙，再用捣打料作出沟型，两侧用沙坝挡，开口机角度由 14°调整为 9°。

3）布料矩阵：C92827262524213 O82736352。mC=14.0 t，mo=40 t（含Mn矿=1 t），负荷2.86。

4）送风装置密封严实，堵3号、6号、9号、10号、11号、12号、13号、14号、15号、16号、19号、20号、23号、26号，开12个风口复风，送风前重新堵泥确保不被吹开。

5）干渣坑具备放干渣的条件。

6）恢复炉况期间停块矿、焦丁，改善料柱透气性。

3.2 复风炉况恢复进程

3.2.1 初次送风

11月28日19：40高炉复风，检修共计11 550 min，起始风量600 m3/min、料线2.7 m，于09:15引煤气，混风阀全关，因检修时间较长，热风管道没有预热，2 h后上升至710℃。根据炉内参数，于20：00加风至 1 195 m3/min。又分别于 20：21、20：24、21：06 分三次加风至1 471 m3/min。23：07发现25号风口烧穿，此时估计炉缸存有渣铁约180 t，被迫休风更换。23：37休风后又发现4号、5号风口小套及25号中套烧损，休风603 min更换。

3.2.2 二次送风

送风前集中堵18个风口（开东铁口周围10个风口，即：24号、25号、26号、27号、28号、1号、2号、3号、4号、5号）；布料矩阵：C92827262524213O82736352；mC=14.0 t、mo=40 t（含Mn矿=1 t），负荷2.86。

于 29日 09：10再次送风，料线 2.9 m；09：15引煤气后逐步加风至1 000 m3/min。11：40因重力遮断阀故障，憋压被迫减风，此时炉缸存渣铁约250 t，减风压至40 kPa、风量516 m3/min。在减风中造成1号、25号、27号及28号风口涌渣，堵塞多个煤枪，13：15遮断阀处理好后，逐步加风，同时根据炉况逐步捅开6号、23号、22号、21号风口。在加风过程中崩料较多加之煤枪少不能喷煤，为此20：00负荷由2.86调整为2.60。

二次送风后即组织开铁口，15：40东铁烧开，渣铁流动性尚可，20：00出第三次铁口已进干渣坑。

30日大夜班，随着风量的增加和风温的提高，铁量增加，渣铁水流动性逐渐好转，于02：40投东场撇渣器，铁水顺利进罐后，于04:00负荷由2.6至2.86，运行后崩料频繁，负荷被迫调回至2.6，同时加净焦1批。

白班随着负荷2.86到达炉缸、几次崩料及休风均为加净焦补热的共同作用，白班铁水物理热、炉温持续走低，为尽快提炉温，于 09：40喷煤 8 t/h，15：00煤量逐步增加至15 t/h，综合负荷选取相对较低。09：00风温由830℃逐步提高至1 200℃，后期随着2.6负荷作用，加之煤、风温的共同作用，造成30日小夜班后期和1日大夜班炉温偏高，给高炉出铁工作带来一些困难。具体出铁、铁水及炉渣成分见表4。

为尽快降炉温，30日15：10逐步捅开7号、20号、18号、17号风口，逐步加风；17：58富氧2500m3/h；30日24点风量恢复至2 280 m3/min，加之富氧后料速加快，风温由1200℃减至830℃，综合负荷由2.47～2.73到大夜班的2.77，1日大夜班随着降炉温手段和，化炉缸的共同作用，于1日白班造成物理热、炉温急剧下降，炉渣脱硫效果差，于1日白班出现废品1炉，具体参数见表5，矿批、负荷及料制调整见下页表6。

表4 二次送风后出铁、生铁及炉渣成分

表5 2 280 m3高炉二次复风后主要参数表

表6 二次复风后矿批、负荷及料制调整

4 结论

1）送风前未采取集中堵风口、检修时间偏长加之加风较快（19：44—21：06 加风至 1 471 m3/min）造成风口烧损，被迫休风更换。

2）休风603 min更换漏水中、小套，二次送风前未加净焦、退负荷补热，造成30日2.86负荷作用后炉温持续偏低，延缓了炉况恢复进程。

3）恢复过程中，炉温的控制不够理想，30日白班因提炉温幅度较大，造成1日大夜班炉温偏高，炉前工作量增加，后期降炉温加之化炉缸，炉温下行较快，物理热不足，1日白班出现废品。

4）复风后期，为控制压差顶压设定偏高，加之风量不足，动能不足，容易造成风口烧损，造成边缘较发展，崩料较多，恢复炉况压差的控制水平，需根据风量、矿批及料制综合考虑，前提是保持炉况的顺行。

5）平衡好炉温，避免出现大幅波动是高炉炉况恢复的基础，恢复中炉温控制水平需要根据加风速度、炉缸状况等综合考虑，煤量、风温的使用，同时还需要考虑对炉前出铁的影响。

6）大高炉炉缸直径大，长时间检修后，炉缸热量损失较多，透液性差，送风前应集中、多堵风口，在炉况恢复初期，捅风口、加风一定要谨慎，同时多堵风口也能确保在小风量维持正常的风速，以尽快吹透中心，避免烧风口，后期视情况捅风口速度可适当加快。

7）炉况恢复过程中，如出现大的崩料，需果断加焦、补热，提高料柱透气性。