谢 君，田素贵，周晓明

（1.沈阳工业大学材料科学与工程学院，110870 沈阳;2.北京航空材料研究院，100095 北京）

“盐浴”冷却温度对FGH95合金组织与持久性能的影响

谢 君1，田素贵1，周晓明2

（1.沈阳工业大学材料科学与工程学院，110870 沈阳;2.北京航空材料研究院，100095 北京）

通过对不同工艺处理的FGH95合金进行组织形貌观察及持久性能测试，研究了“盐浴”温度对合金组织与持久性能的影响.结果表明:经1 150℃固溶及650℃盐浴冷却时和时效处理后，细小γ'相在晶内弥散析出，且少量碳化物在合金中弥散分布;随盐浴温度降低，细小γ'相尺寸逐渐减小，碳化物数量增加.当盐浴冷却温度降低到520℃，合金中细小γ'相尺寸进一步减小，且较多细小碳化物在晶内弥散析出，可改善晶内强度，使合金在实验条件下具有较长持久寿命.

FGH95合金;盐浴温度;组织结构;持久性能;变形特征

随着航天技术的迅速发展，要求航空各部件(尤其发动机涡轮盘)具有更高的完整性和安全性，并在使用条件下具有较高的蠕变抗力和持久强度［1－3］.由于传统的变形高温合金随着合金化程度的不断提高，合金组织的不均匀，元素严重地偏析，使得合金的热加工性能恶化;由于粉末镍基合金具有成分均匀，较高的抗拉和屈服强度等优点，被认为是制造航空发动机涡轮盘的新型合金［4－7］.

FGH95粉末合金是以γ'(Ni3Al)相沉淀强化的新型合金，并在650℃条件下具有较高的屈服强度［8－9］.FGH95合金经热等静压处理及随炉冷却，有粗大γ'相沿合金原始颗粒边界(PPB)不连续分布，且细小γ'相在颗粒内弥散析出，经不同工艺热处理后，合金可获得不同形态和尺寸的γ'和碳化物相［10－13］.经研究［14］表明，不同淬火工艺(如油冷和盐浴)对合金的组织与蠕变性能有着重要影响，且盐浴冷却的合金比油冷合金具有更高的蠕变寿命.因此，本文将固溶后的FGH95合金进行不同温度的盐浴冷却处理，并进行时效处理.将不同温度盐浴冷却的合金在同一温度应力下进行持久性能测试及组织形貌观察，研究“盐浴”冷却温度对合金组织结构与持久性能的影响规律.

1 实验

将FGH95合金粉末(粒度≤100 μm)置入不锈钢包套中，在1 050℃保温4 h进行粉末预处理，随后升温至1 150℃并施加120 MPa应力进行4 h的热等静压成型，FGH95合金的化学成分如表1所示.对热等静压合金采取的热处理制度如表2所示.

表1 FGH95合金的化学成分 %

表2 FGH95合金热处理制度

将不同温度盐浴冷却处理的FGH95合金用线切割加工成平板工字形拉伸试样(横断面为4.5 mm×2.5 mm，标距长度为20 mm)，然后分别置于 GWT504型高温持久/蠕变试验机中，在650℃、1 034 MPa条件下进行持久性能测试.同时，在扫描电镜(SEM)和透射电镜(TEM)下观察不同合金的组织形貌，分析盐浴冷却温度对合金组织及持久性能的影响规律.

2 结果与分析

2.1 “盐浴”温度对合金组织结构的影响

固溶态合金经不同温度(520、583和650℃)盐浴冷却时效后的组织形貌如图1所示.其中，A1合金经520℃“盐浴”处理后的低倍SEM形貌如图1(a)所示，可以看出，合金晶粒尺寸约为10～25 μm，并有少量粗大γ'相沿晶界不连续析出(如图中短箭头所示)，且较多白色粒状碳化物［15］沿晶界不连续分布，(如图1中长箭头所示);图1(d)是其局部高倍SEM组织形貌，可清晰观察到，细小碳化物在晶粒内弥散分布，如图中短箭头所示，并有粒状碳化物沿晶界不连续析出(如图中长箭头所示);此外，该合金的TEM微观组织形貌如图1(g)所示，可以看出，尺寸约为0.1～0.16 μm的细小γ'相在合金基体中弥散分布.

随“盐浴”温度升高到583℃后，A2合金晶粒尺寸无明显变化，在晶界处仍有较少的粗大γ'相存在，但细小碳化物的析出数量减少，并沿晶界和晶内不连续分布，如图1(b)中箭头所示;图1(e)为合金的局部放大SEM形貌，可以看出，合金中细小γ'相在晶内弥散析出，晶内碳化物数量减少(如图中短箭头所示)，并有碳化物沿晶界不连续分布(如图中长箭头所示);同时，合金中的细小γ'相的TEM形貌如图1(h)所示，可清晰观察到，晶内析出的γ'相略有长大，其尺寸约为0.12 ～0.18 μm.

当“盐浴”温度进一步提高到650℃后，A3合金的低倍SEM形貌如图1(c)所示，与前两者相比，晶粒尺寸仍无明显变化，尺寸约为1～2.5 μm的粗大γ'相沿晶界不连续分布，且碳化物数量进一步减少，如图1(c)所示;其局部放大的SEM形貌如图1(f)所示，沿晶界析出的粒状碳化物如图中箭头所示，且细小γ'相在晶内弥散分布.此外，晶内弥散析出的纳米级γ'相的TEM形貌如图1(i)所示，可以看出，晶内γ'相尺寸增加至0.15 ～0.20 μm.结果表明，固溶态合金经不同温度“盐浴”冷却和时效后，可在晶内析出不同尺寸的γ'相，且γ'相尺寸随“盐浴”温度提高而逐渐增大.因此，通过改变“盐浴”冷却温度，可以调整γ'相的尺寸.

通过对不同温度“盐浴”处理合金中细小γ'相进行能谱分析(EDS)，确定出γ'相的化学成分如表3所示.可以看出，随着“盐浴”温度的升高，γ'(Ni3Al)相的主要构成元素(Al、Ni等)的原子分数逐渐增加，但其他固溶元素(如W、Mo等)的含量逐渐减少，其中，由于Al元素的原子半径较大，故γ'相的平均尺寸随着Al元素含量的增加而增大，同时，γ'相强度随其他固溶元素含量的增加而增大，因此，随着盐浴温度的升高，合金中细小γ'相尺寸略有增大，但其强度略有降低.

图1 固溶态合金经不同温度“盐浴”冷却处理和时效后的组织形貌

表3 不同合金中γ'相的化学成分(质量分数)%

2.2 “盐浴”冷却温度对合金持久性能影响

在650℃、1 034 MPa条件下，对不同温度“盐浴”冷却合金进行持久性能测试，其测试结果如表4所示，可以看出，520℃“盐浴”冷却合金的持久寿命长达70 h，其伸长率和断面收缩率分别为3.0、4.5%;当“盐浴”冷却温度升高至583℃后，合金的持久寿命缩短至67 h，但伸长率升高到3.4%，断面收缩率也提高到5.1%，即塑性略有增加;当“盐浴”温度进一步升高至650℃后，合金的持久寿命下降至37.2 h，表明，固溶合金经较低温度“盐浴”冷却和时效后，合金具有较高的持久强度和较长的持久寿命.

表4 “盐浴”温度对合金持久性能的影响

2.3 合金的变形机制

经1 150℃固溶及520℃盐浴冷却和时效后，合金在650℃、1 034 MPa条件下持久断裂后的TEM形貌如图2所示.图2(a)为合金持久断裂后的局部微观形貌，细小粒状碳化物在基体中弥散析出(如图中黑色箭头所示)，并在碳化物附近形成网状的位错组态清晰可见，如图中白色箭头所示，表明，在基体中弥散析出的碳化物可阻碍位错滑移，提高合金持久强度;此外，在合金中形成相互交割的层错形貌如图2(b)所示，其交割方向如图中交叉箭头所示，分析认为:当有＜110＞位错切入γ或γ'相中，可发生分解形成两(1/6)＜112＞肖克莱不全位错或 (1/3)＜112＞超肖克莱不全位错+层错的位错组态［16］.

图2 经520℃盐浴冷却合金持久断裂后的TEM形貌

图2(c)为合金中另一局部区域TEM形貌，可清晰观察到合金中的三叉晶界(如图中黑色箭头所示)，并有粒状碳化物沿晶界和晶内弥散分布(如图中白色短箭头所示)，且形变位错在晶界上方发生束集，并沿长箭头方向发生单取滑移和终止在晶界处，分析认为，形变位错滑移至晶界处受阻并发生塞积，表明晶界及沿晶界析出的碳化物可有效阻碍位错的滑移.

3 讨论

合金经1 150℃固溶和淬火及时效处理后，由于合金固溶温度低于 γ'相的溶解温度(Tγ'=1 160℃［17］)，使合金中粗大γ'相未能完全溶解，故在晶界处残留有少量的粗大γ'相如图1所示.胡本芙等［18］认为，合金粉末颗粒在 950～1 120℃条件下进行预处理过程中可形成不同形态的MC型碳化物和少量的M23C6和M6C;其中，MC型碳化物的稳定温度为760 ～1 150℃［19］，而当1 150℃固溶合金在520℃“盐浴”淬火时，由于冷却速率较快，合金固溶体的过饱和度较高，一方面使合金基体存在内应力，另一方面，由于形成碳化物的Nb、Ti等原子半径较大，在冷却过程中未能及时扩散，形成溶质富集区［20］，且在基体中可形成较高的碳过饱和固溶体，促使碳化物在冷却和时效过程中析出，如图1(d)所示.此外，随着盐浴淬火温度的升高，固溶合金的冷却速度相对较慢，故合金元素得到较充分地扩散，有利于γ'相在时效过程中析出和长大，因此，在650℃进行盐浴冷却时，可获得尺寸相对较大的γ'相，如图1(i)所示，研究表明，通过固溶冷却速度可控制和调节合金中γ'相的尺寸大小.

经1 150℃固溶和520℃“盐浴”及2次时效后，由于合金中具有尺寸较小的细小γ'相弥散分布、较多的粒状碳化物在晶内及沿晶界不连续分布，其中，在晶内不连续析出的碳化物可有效阻碍位错运动，其示意图如图3所示，当运动位错与碳化物交互时，所需克服临界切应力τc［21］为

式中:Γ为位错相关参数;b为位错柏氏矢量;L为碳化物粒子间距.可以看出，随着碳化物粒子间距的减小，形变位错越过碳化物所需克服的剪切应力越大，因此，520℃盐浴合金析出细小碳化物可提高晶内强度.

图3 细小碳化物阻碍位错运动示意图

4 结论

1)经1 150℃固溶和低温盐浴冷却及时效处理后，FGH95合金中少量粗大γ'相在晶界不连续析出，细小γ'相在晶内弥散析出，且较多细小粒状碳化物在合金中弥散析出;随着盐浴冷却温度的提高，合金中细小γ'相的尺寸逐渐增大，而碳化物的数量逐渐减小.

2)合金经1 150℃固溶及520℃盐浴处理后，晶内弥散析出的γ'相尺寸较小，且较多细小碳化物在晶内和晶界不连续分布，可提高晶内强度，使合金在650℃、1 034 MPa条件下具有较高的持久强度.合金的变形特征是位错形成位错网、位错切割γ'相和单取向滑移.

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Influence of molten salt cooling temperatures on microstructure and stress rupture properties of FGH95 Ni-based superalloy

XIE Jun1，TIAN Su-gui1，ZHOU Xiao-ming2

(1.School of Materials Science and Engineering，Shenyang University of Technology，110870 Shenyang，China;2.Beijing Institute of Aeronautical Materials，100095 Beijing，China)

By means of microstructure observation and enduring properties measurement，an investigation has been made to study the influence of the molten salt cooling temperatures on microstructure and stress rupture properties of FGH95 Ni-based superalloy.The results show that，when the alloy solution treated at 1 150 ℃ is quenched in molten salt at 650 ℃ and aged，the fine γ'phase dispersedly precipitates in the grain，and less carbide phase distributes in the alloy.With the molten salt temperature decreases，the size of fine γ'phase decreases gradually，but the amount of the carbides increases.When the molten salt temperature is 520℃ the size of fine γ'phase decreases gradually，but the amount of the carbides increases.When the molten salt temperature is 520℃，the size of fine phase in the alloy decreases further，and there are more carbide particles which discontinuously precipitate in the grain and along the grain boundaries.The carbide particles are dispersedly precipitated in the grain，which improves the grain strength and makes the alloy possess longer enduring life under the experimental condition.

FGH95 nickel-base superalloy;molten salt temperature;microstructure;enduring properties;deformation feature

TG156.34

A

0367－6234(2012)09－0118－05

2011－03－09.

国家自然科学基金资助项目(50571070).

谢 君(1986—)，男，博士研究生.

田素贵，tiansugui2003@163.com.

(编辑 张 红)